Страницу Назад
Поискать другие аналоги этой работы
Расчетная часть-Расчет электровинтового насоса УЭВН-Курсовая работа-Дипломная работа-Оборудование для добычи и подготовки нефти и газаID: 175620Дата закачки: 08 Декабря 2016 Продавец: lesha.nakonechnyy.92@mail.ru (Напишите, если есть вопросы) Посмотреть другие работы этого продавца Тип работы: Диплом и связанное с ним Форматы файлов: Microsoft Word Описание: Расчетная часть-Расчет электровинтового насоса УЭВН-Курсовая работа-Дипломная работа-Оборудование для добычи и подготовки нефти и газа Комментарии: 2 СПЕЦИАЛЬНЫЙ РАЗДЕЛ 2.1 Исходные данные для подбора оборудования Абино-украинского месторождения 1. Плотность, кг/м3 : - воды - 1025 - сепарированной нефти – 825 - газа в нормальных условиях -1 2. Эффективная вязкость смеси, м2/с∙10-5 – 3.2 3. Планируемый дебит скважины, м3/сутки –60 4. Обводненность продукции пласта, доли единицы –0.9 5. Газовый фактор, м3/ м3 –92 6. Объемный коэффициент нефти, ед. – 2.0 7. Глубина расположения пласта (отверстий перфорации), м –2850 8. Пластовое давление МПа –30.0 9. Давление насыщения, МПа –5.6 10. Пластовая температура и температурный градиент, ºС –54;0,03 11. Коэффициент продуктивности, м3/ МПа –6,5 12. Буферное (затрубное) давление, МПа –1,1 13. Содержание механических примесей, мг/л –350 14. Содержание сероводорода и углекислого газа –0,01 15. Размеры обсадной колонны, мм –148 16. Текущее объемное газосодержание –0,10 2.2 Выбор электромеханического оборудования Определяется плотность смеси на участке «забой скважины — прием насоса» с учетом упрощений: где: ρн — плотность сепарированной нефти, кг/м3; ρв — плотность пластовой воды, кг/м3; ρг — плотность газа в стандартных условиях, кг/м3; Г — текущее объемное газосодержание; b — обводненность пластовой жидкости. Pсм=[1025 0.9+825(1-0.9)](1-0.10) +1 0.10=907 кг/м3 Определяется забойное давление, при котором обеспечивается заданный дебит скважины: где: Рпл — пластовое давление, МПа; Q — заданный дебит скважины, м3/сут; Кпрод — коэффициент продуктивности скважины м3/МПа. Pзаб=30- =16.2 МПа 3. Определяется глубина расположения динамического уровня при заданном дебите жидкости: Ндин=2850-16.2 106/(907 9,8)=780м Определяется давление на приеме насоса, при котором газосодержание на входе в насос не превышает предельно-допустимое для данного региона и данного типа насоса (например — Г = 0,15): (при показателе степени в зависимости разгазирования пластовой жидкости т = 1,0), где: Рнас — давление насыщения МПа. Pпр=(1-0,1)5.6=5.04 МПа. Определяется глубина подвески насоса: L=780+(5.04 106) /(907 9,8)=980м Определяется температура пластовой жидкости на приеме насоса: где: Тпл — пластовая температура, °С; Gт — температурный градиент °С/1м. T=54-(2850-1594) 0,03=16.32 0 С Определяется объемный коэффициент жидкости при давлении на входе в насос: (3.7) где: В - объемный коэффициент нефти при давлении насыщения; b - объемная обводненность продукции; Рпр — давление на входе в насос, МПа; Рнас - давление насыщения, МПа. B*=0.9+(1-0.9)[1+(20-1) ]=1.1 Вычисляется дебит жидкости на входе в насос: Qпр=60 1,1=66 м3/сутки Определяется объемное количество свободного газа на входе в насос: где: G — газовый фактор м3/м3. G=92[1-(5.64/5.6)]=0.65 Определяется газосодержание на входе в насос: βвх = 1/[((1+5.64/5.6) /1,1) /0.65+1]=0,26 Вычисляется расход газа на входе в насос: Qг.пр.с = =23,1 м3/сутки 66 – 100% 23,1 – X% Cледовательно устанавливаем газосепаратор типа 1МНГ5 Вычисляется приведенная скорость газа в сечении обсадной колонны на входе в насос: где: fскв — площадь сечения скважины на приеме насоса, м2. fскв = π·d2/4, где: d — диаметр обсадной колонны, м. fскв = 3,14·0.1482/4=0.017м2 С =9.7/0.017=570 м/сут=0,007 м/с Определяется истинное газосодержание на входе в насос: где: Сп — скорость всплытия газовых пузырьков, зависящая от обводненности продукции скважины (Сп=0,02 см/с при b<0,5 или Сп = 0,16 см/с при b>0,5). φ =0,26/[1+(0,0016/0,007) 0,26] =0,94 14. Определяется работа газа на участке «забой — прием насоса»: Рг1 =5,6{[1/(1-0.4 0,94)]-1}=3,36 МПа Определяется работа газа на участке «нагнетание насоса — устье скважины»: Величины с индексом «буф» относятся к сечению устья скважины и являются «буферными» давлением, газосодержанием и т.д. φбуф =0,96/[1+(0,0016/0,03) 0,96]= 0,9 Рг2 =5,6{[(1/(1-0.4 0,9)]-1}=1,8МПа Определяется потребное давление насоса: где: Ндин — глубина расположения динамического уровня, м; Р6уф — буферное давление, МПа; Рг1 — давление работы газа на участке «забой — прием насоса» МПа; Рг2 — давление работы газа на участке «нагнетание насоса — устье скважины» , МПа. Р=907 9.8 1027+1,1 106-3,36 106-1,8 106 =5,06 МПа Подача насоса по условию-65 м3/сутки Потребное давление 5,06 МПа Найдем напор: P= gh h= =850 м По результатам расчета, а именно величине давления, притока и напора, выбираю из каталога выпускаемых винтовых насосов ЭВН5-63-900. Определяется коэффициент изменения подачи насоса при работе на нефтеводогазовой смеси относительно водяной характеристики: где ν — эффективная вязкость смеси, м2/с*10-5; QoB — оптимальная подача насоса на воде(рис.5.5), м3/с. КQν =1-4,95·(3*10-5 )0,85·0,00064-0,57=0,97 Вычисляется коэффициент изменения КПД насоса из-за влияния вязкости: Кην = 1-1,95·(3*10-5)0,4/0,000640,28=0,82 Вычисляется коэффициент сепарации газа на входе в насос: где fскв — площадь кольца, образованного внутренней стенкой обсадной колонны и корпусом насоса, м2. fскв.к = fскв +fн, где: fн — площадь сечения насоса, м2. fн =π·d2н/4, где: dн — диаметр насоса, fн = 3,14·0,1032/4=0,0083 м2 fскв.к =0,013-0,0083=0,005 м2 Кс = 1/[1+(6,02·0,00064/0,005)]=0,57 Определяется относительная подача жидкости на входе в насос: где QoB — подача в оптимальном режиме по «водяной» характеристики насоса, м3/с. q = 0,0062/0,0057=1,08 Определяется относительная подача на входе в насос в соответствующей точке водяной характеристики насоса: qпр = 63/100=0,94 Определяется коэффициент изменения напора насоса из-за влияния вязкости: KHv= l-(l,07v0,6qnp/QoB0,57). KHv = 1-(1,07·0,000030,6·0,97/0,000640,57)=0,9 Определяется коэффициент изменения напора насоса с учетом влияния газа: где А = 1/[15,4-19,2·0,92+(6,8·0,97)2]=0,025 К = [(1,18-1)/(0,85-0,31·0,97)0,02]=0,68 Определяется напор насоса на воде при оптимальном режиме: Н = 6,1·106/898·9,8·0,68·0,91=1258 м Определяется КПД насоса с учетом влияния вязкости, свободного газа и режима работы: где ηоВ — максимальный КПД насоса на водяной характеристики. η = 0,82·1·0,5=0,41 Определяется мощность насоса: N= 6,1·106·0,00064/0,41=35,2 кВт 30. Определяется мощность погружного двигателя: где: ηПЭД — КПД погружного электродвигателя NПЭД = 35,2/0,76=40 кВт Выбираем двигатель ПЭД 45-117/4В5 . Установка проверяется на максимально допустимую температуру на приеме насоса: 70°С>48,5°С где [Т] — максимально допустимая температура откачиваемой жидкости на приеме погружного насоса. Установка проверяется на теплоотвод по минимально допустимой скорости охлаждающей жидкости в кольцевом сечении, образованном внутренней поверхностью обсадной колонны в месте установки погружного агрегата и внешней поверхностью погружного двигателя, для чего рассчитываем скорость потока откачиваемой жидкости: где — площадь кольцевого сечения; D — внутренний диаметр обсадной колонны; d — внешний диаметр ПЭД. F = 0,785·(0,132-0,1032)=0,0063м2 W =0,00064/0,0063=0,1 м/с Если скорость потока откачиваемой жидкости W оказывается больше минимально допустимой скорости откачиваемой жидкости [W], тепловой режим погружного двигателя считается нормальным. Если выбранный насосный агрегат не в состоянии отобрать требуемое количество жидкости глушения при выбранной глубине подвески, она (глубина подвески) увеличивается на ΔL = 10 — 100 м, после чего расчет повторяется, начиная с п. 5. Величина ΔL зависит от наличия времени и возможностей вычислительной техники расчетчика. После определения глубины подвески насосного агрегата по инклинограмме проверяется возможность установки насоса на выбранной глубине (по темпу набора кривизны на 10 м проходки и по максимальному углу отклонения оси скважины от вертикали). Одновременно с этим проверяется возможность спуска выбранного насосного агрегата в данную скважину и наиболее опасные участки скважины, прохождение которых требует особой осторожности и малых скоростей спуска при ПРС. Необходимые для выбора установок данные по комплектации установок, характеристики и основные параметры насосов, двигателей и других узлов установок даны как в настоящей книге, так и в специальной литературе . Температура обмоток статора большинства двигателей не должна быть больше 130 °С. При несоответствии мощности выбранного двигателя той, которая рекомендуется комплектовочной ведомостью, выбирается двигатель другого типоразмера того же габарита. В некоторых случаях возможен выбор двигателя большего габарита по диаметру, но при этом необходимы проверка поперечного габарита всего агрегата и сопоставление его с внутренним диаметром обсадной колонны скважины. При выборе двигателя необходимо учитывать температуру окружающей жидкости и скорость ее потока. Двигатели рассчитаны на работу в среде с температурой до 90 °С. В настоящее время лишь один тип двигателя допускает повышение температуры до 140 °С, дальнейшее же ее повышение снизит срок службы двигателя. Такое использование двигателя допустимо в особых случаях. Обычно желательно снизить его нагрузку для уменьшения перегрева обмоточных проводов. Для каждого двигателя рекомендуется своя минимальная скорость потока исходя из условий его охлаждения. Эту скорость необходимо проверить. Проверка параметров кабеля и НКТ При проверке выбранного ранее кабеля необходимо учитывать в основном три фактора: 1) потери энергии в кабеле; 2) снижение напряжения в нем при запуске установки; 3) габарит кабеля. Потери энергии в кабеле (в кВт) определяются из следующей зависимости: где I — сила тока двигателя; Lкаб — вся длина кабеля (глубина спуска двигателя и примерно 50 м кабеля на поверхности); Rо — активное сопротивление 1 м длины кабеля, Lкаб = L+50. Lкаб =800+ 50=850 м где ρ20 — удельное сопротивление жилы кабеля при 20 °С с учетом нагартовки и скрутки, принимается равным 0,0195 Ом·мм2/м; q — площадь сечения жилы кабеля, мм2; α — температурный коэффициент линейного расширения меди, равный 0,0041/ °С; tкаб — температура жилы кабеля, которую можно при ориентировочных расчетах принять равной средней температуре в стволе скважины. Rо =([1+0,004·(48,5-20)]·(1,31)·0,0195/50)10 =0,57 Ом/км ∆Nкаб =3·37,5·0,57·850·10-3=0,13 кВт Допустимую потерю энергии в кабеле можно определить экономическим расчетом при сравнении затрат на дополнительную энергию и затрат на замену кабеля с большим сечением и меньшими потерями энергии. Ориентировочно можно ограничивать потери энергии 6—10% от общей мощности, потребляемой установкой. Снижение напряжения в кабеле при работе установки компенсируется трансформатором, поэтому к электродвигателю в нормальном режиме его работы подводится его рабочее напряжение. Но при пуске двигателя сила тока возрастает в 4—5 раз и снижение напряжения может быть настолько значительным, что двигатель не запустится. Поэтому необходимо проверять снижение напряжения в кабеле при пусковом режиме. Это особенно важно при кабелях большой длины. Снижение напряжения определяется из зависимости где Хо — индуктивное удельное сопротивление кабеля, Ом/м; для кабеля с площадью сечения 25 и 35 мм2 равно 0,1·103 Ом/м; cos φ и sin φ — коэффициенты мощности и реактивной мощности установки соответственно; коэффициент мощности установки достаточно велик благодаря значительной длине кабеля; при правильной комплектации установки он равен 0,86—0,9. ∆Uпуск = ·(0,53·0,86+0,1·0,6)·65·850/100=638 В Допустимое снижение напряжения указывается в заводской характеристике двигателя. Допустимые сечения кабеля проверяются с учетом размеров других элементов установки. НКТ проверяются на допустимые гидравлические сопротивления потоку, прочность и диаметр, обеспечивающий проход оборудования в скважину. При движении жидкости потери напора не должны превышать 5—6 % полезного напора насоса. 2.3 Основные положения технического задания 1. Наименование и область применения 1.1 Наименование изделия и его шифр – электровинтовой насос (УЭВН М) 1.2 Назначение и область применения. Электровинтовой насос предназначен для добычи пластовой жидкости из скважины. 1.3 Возможность использования изделия для поставки на экспорт. УЭВН М может поставляться на экспорт самостоятельно при наличии патентной чистоты по стране поставок. 2 Основание для разработки. 2.1 Организация, утвердившая документ. Кафедра НГМО, в лице заведующего кафедрой Сысоева Н.И. 2.2 Тема, этап отраслевого и тематического плана в рамках которого будет выполняться задание - дапломный проект. 3 Цель и назначение разработки . 3.1 Заменяемое старое или создание нового – модернизация привода рабочих органов насоса. 3.2 Ориентировочная потребность по годам с начала серийного производства – 1 шт. для кафедры НГМиО ЮРГТУ, дальнейший выпуск по заказам предприятий. 3.3 Источники финансирования - предприятия - заказчики. 3.4 Количество и сроки изготовления – 1 шт. для кафедры НГМиО ЮРГТУ, в дальнейшем оговариваются с заказчиком. 3.5 Предполагаемые исполнители – студент кафедры НГМиО Цыпляков, инженеры Самарского “Завода НГПО”. 4 Источники разработки. 4.1 Протоколы лабораторных и производственных испытаний - отсутствуют. 4.2 Конструктивные проработки – конструкторская и нормативная документация, требования по эксплуатации. 4.3 Перечень других источников: Ивановский В.Н., Дарищев В.И., Сабиров А.А., Каштанов В.С., Пекин С.С. Скважинные насосные установки для добычи нефти. – М: ГУП Изд-во «Нефть и газ» РГУ нефти и газа им. И.М. Губкина, 2002. Андреев В.В., Уразаков К.Р., Далимов В.У. Справочник по добыче нефти. М.: ООО «Недра - Бизнесцентр», 2000. -. 5 Технические требования. 5.1 Стандарты и нормативно - техническая документация - Конструкторская и нормативная документация, требования по эксплуатации УЭВН. 5.2 Состав изделия, требования к устройству УЭВН М состоит из: корпуса, ротора, статора, предохранительно клапана, осевых опор, преобразователя. 5.3 Требования к показателям назначения, надёжности и ремонтопригодности. УЭВН М должен удовлетворять следующим требованием : -простота конструкции необходимая для достижения высокой работоспособности оборудования. -надежность оборудования, определяемая временем безотказной работы. Обеспечивает безаварийное функционирование механизмов в течении расчетного времени. -ремонто-способность оборудования должна создавать возможность реставрации или замены отдельных быстроизнашивающихся деталей или узлов непосредственно в промысловых условиях или в условиях механических мастерских предприятий. -стандартизация и унификация, обеспечиваемая созданием ГОСТов на отдельные машины, механизмы и инструменты, приводит к конструктивному единообразию оборудования, уменьшению числа их типоразмеров и определению эксплуатационных параметров. Стандартизация, унификация и нормализация способствует значительному упрощению эксплуатации машин, облегчению ухода за оборудованием и их ремонтов. Уменьшению номенклатуры запасных частей 5.4 Требования к унификации: Основные сборочные единицы УЭВН М, должны быть максимально унифицированы с аналогичными узлами УЭВН. 5.5 Эргономические и эстетические требования. Эргономические показатели должны обеспечить максимальную эффективность, безопасность и комфортность труда. 5.6 Требования к патентной чистоте – УЭВН М должен обладать патентной чистотой по странам СНГ, бывшим СЭВ, США, Англии, Франции, Японии, Германии. 5.7 Требования к номенклатуре изделия – статор винтового насоса изготавливается из армированного полимерного материала, ротор насоса изготавливается из хромированной стали. 6.1. Ориентировочный экономический эффект от применения одного – УЭВН М - . 6.2. Срок окупаемости затрат –. 6.3. Лимитная цена - . 6.4. Предполагаемая потребность по заказам предприятий. 7. Стадии и этапы разработки. 7.1. Разработка конструкторской документации для изготовления опытной партии УЭВН М 7.2. Изготовление и предварительные испытания УЭВН М. 7.3. Приёмочные испытания опытной партии УЭВН М. 7.4. Корректировка конструкторской документации на установочную серию. 7.5. Изготовление установочной серии УЭВН М. 2.4 Анализ известных технических решений и выбор прототипа для проектирования преобразователя Зубчатые передачи в отличие от гидромашин обладают относительной простотой конструкции и меньшей стоимостью, как изготовления, так и эксплуатации. В условиях высоких давлений, температур, постоянных вибраций и даже ударов, что является обычным для скважинного оборудования, зубчатые передачи показывают значительно большую работоспособность, чем все остальные виды передач. Рассмотрим их подробнее. Коническо-цилиндрические и червячные редукторы. Хотя редукторы, построенные по этим схемам, имеют достаточно широкий диапазон передаточных чисел (8…35 для коническо-цилиндрических и 8…80 – для червячных), но валы их невозможно расположить в пространстве соосно, поэтому такие редукторы не вписываются в компоновку скважины и не проходят по радиальным габаритам. Планетарные и волновые редукторы. На рис.1. показана простая – с одной степенью свободы – планетарная передача, состоящая из солнечного колеса 1, сателлитов 2 и корончатого колеса 3. Сателлиты совершают сложное движение: они обкатываются вокруг солнечного колеса и вращаются внутри неподвижного корончатого колеса. Оси сателлитов установлены в водиле 4, геометрическая ось которого совпадает с геометрическими осями центральных колес – солнечного и корончатого. Рисунок 2.1 Схема планетарного редуктора. Планетарные передачи, помимо радиально-осевой симметрии обладают еще и тем достоинством, что крутящий момент передается не одним, а несколькими потоками (через сателлиты), благодаря чему они компактнее обычных зубчатых. Диапазон передаточных отношений планетарных передач в зависимости от выбранной схемы перекрывает значения от 3…12 до 100…500 на одну ступень. Коэффициент полезного действия достигает величины 99%. В качестве прототипа для модернизации я выбираю винтовой насос с двумя парами рабочих органов типа УЭВН. А в качестве преобразователя вращения конструкцию на основе одноступенчатого планетарного редуктора, схема которого представлена на рисунке 2.1. 2.5 Выбор и обоснование структурной схемы проектируемого оборудования Взяв за основу погружной винтовой насос ЭВН5-63-900, я разрабатываю структурную схему проектируемого насоса. Рисунок 2.2 - Структурная схема винтового насоса с преобразователем ПЭД - погружной электродвигатель В1 - первый винт насоса ПР – преобразователь В2 – второй винт насоса 2.6 Расчет основных конструктивных размеров преобразователя 2.6.1 Определение необходимого числа зубьев преобразователя Исходя из радиальных размеров корпуса редуктора, принимаем делительный диаметр корончатого колеса равным: Так как долговечность преобразователя во многом зависит от плавности вхождения зубьев в зацепление, то число зубьев должно быть возможно большим. Поэтому принимаем модуль: Определяем число зубьев корончатого колеса После подстановки числа зубьев корончатого колеса в преобразованную формулу передаточного отношения, получим число зубьев солнечного колеса: где i – передаточное отношение = 3 алее подставим полученные величины в формулу условия соосности и найдем число зубьев сателлита: Проверка звеньев передачи на собираемость: a) проверка условия соосности по формуле - что совпадает с рассчитанным ранее. Условие выполнено. проверка условия вхождения зубьев в зацепление по формуле (9.67): - условие выполнено. производим уточнение передаточного отношения 2.6.2 Определение сил и моментов в зацеплении Исходными данными для расчета являются: Давление насоса, Па 12*106; Средний диаметр рабочих органов, м 29*10-3; Длина шага винта, м 0,172; Эксцентриситет ротора, мм 2; Число заходов винта ротора 5; Прежде всего, надо рассчитать момент, приложенный к валу насоса. Поскольку этот момент необходим для создания насосом требуемого напора, то, зная величину давления насоса и геометрические параметры его рабочихорганов, можно найти момент на выходном звене преобразователя: Полученное значение крутящего момента позволяет приступить к расчету силовых факторов, действующих в зацеплениях зубчатой передачи. 2.6.3 Определение сил и моментов в зацеплениях преобразователя Сила, действующая на ось одного сателлита, определяется через момент, приложенный к выходному звену, и зависит от количества сателлитов и величины плеча этой силы, то есть расстояния между осью центрального колеса и осью сателлита. Это расстояние можно найти как половину суммы диаметров солнечного колеса и сателлита: Полученное межосевое расстояние подставляем в формулу для определения силы: Силы, действующие со стороны каждого сателлита на солнечное и корончатое колесо, равны и направлены в одну сторону. Суммарная сила F1H, действующая на оси сателлитов определяется из формулы : Величина момента, приложенного к ведомому валу, определяется силой действующей в зацеплении солнечного колеса с сателлитом, плечом этой силы, равным половине диаметра солнечного колеса и числом сателлитов в ступени: 2.7 Расчёт на прочность и долговечность основных элементов преобразователя 2.7.1 Расчет зубчатых колес на контактную выносливость Расчет сводится к определению требуемой ширины цилиндрических колес. Ширина колеса определяется из зависимости: где Ka – коэффициент нагрузки. Для прямозубых цилиндрических передач Ka =49,5; i – передаточное число зубчатой пары (отношение числа зубьев большего колеса к меньшему: i  1); Т1 – вращающий момент на ведущем валу: KH – коэффициент концентрации нагрузки (зависит от схемы передачи и твердости поверхности зубьев); Выбираем материал колес – сталь 40ХН; термообработка - улучшение и закалка ТВЧ (HRC 48..53); По справочным таблицам определяем: KH = 1,2; [H] – допускаемое контактное напряжение – по формуле: [H] = 16HRC + 180 = 1650 + 180 = 980 МПа; а12 – межосевое расстояние между солнечным колесом и сателлитом Принимаем по ГОСТ 12289-86: 2.7.2 Расчет зубчатых колес на выносливость по напряжениям изгиба Где: KF – коэффициент неравномерности распределения нагрузки. Для сталей с твердостью НВ > 350 и консольного расположения колес относительно опор KF =1,3. nc – число сателлитов. nc = 3; m – модуль зуба. m = 1 мм; [ F ] – допускаемое напряжение изгиба для выбранного материала и вида термохимической обработки. Для принятой ранее стали 40ХН (улучшение и закалка ТВЧ) [ F ] = 550 МПа. Для зубчатых колес, выполненных без смещения исходного контура, с числом зубьев z =20 данный коэффициент равен YF  3,60 Поскольку полученное значение ширины колес меньше принятого при расчете на контактную прочность, то оставляем старое значение без изменений. Для заданных исходных данных мною был произведён выбор и расчёт электромеханического оборудования, основных геометрических размеров преобразователя. Расчёты на прочность и долговечность основных элементов преобразователя подтвердили правильность выбора. 2.8 Описание конструкции устройства Все погружные установки ЭВН выполнены по одной конструктивной схеме с двумя рабочими органами, соединенными параллельно. Преимущество такой сдвоенной схемы расположения рабочих органов заключается в том, что в данном случае при одном и том же поперечном габарите достигается удвоенная подача насоса, что весьма существенно, учитывая ограниченные диаметральные габариты нефтяных скважин. Другим преимуществом такой схемы является то, что здесь рабочие органы взаимно гидравлически уравновешены. Это исключает передачу значительных осевых усилий на опорные подшипники насосов или пяты электродвигателей. Насос состоит из пусковой кулачковой муфты центробежного типа, основания с приводным валом, сетчатых фильтров, установленных на приеме насоса, преобразователя, 2 рабочих органов с левыми обоймами и винтами, двух эксцентриковых муфт, предохранительного клапана. В основном все узлы и детали унифицированы и применяются, за некоторым исключением, во всех типоразмерах насосов. Все насосы имеют две приемные сетки, по одной для каждого рабочего органа, и общий выход, благодаря чему подача насоса равна сумме подач обоих рабочих органов, а напор насоса равен напору каждого рабочего органа. Применение преобразователя в конструкции насоса позволило использовать два рабочих с левой нарезкой винта. Что значительно экономит затраты на запасные части. Размер файла: 156,7 Кбайт Фаил: 
(.rar)
Скачано: 1 Коментариев: 0 |
||||
Есть вопросы? Посмотри часто задаваемые вопросы и ответы на них. Опять не то? Мы можем помочь сделать! |
||||
Вход в аккаунт:
Страницу Назад
Cодержание / Нефтяная промышленность / Расчетная часть-Расчет электровинтового насоса УЭВН-Курсовая работа-Дипломная работа-Оборудование для добычи и подготовки нефти и газа
Вход в аккаунт: