Страницу Назад
Поискать другие аналоги этой работы

666

Расчетная часть-Расчет Компоновки установки для одновременно-раздельной добычи нефти из разобщенных пластов многопластового месторождения ОРЭ двух пластов-Курсовая работа-Дипломная работа-Оборудование для добычи и подготовки нефти и газа

ID: 176708
Дата закачки: 16 Января 2017
Продавец: lesha.nakonechnyy.92@mail.ru (Напишите, если есть вопросы)
    Посмотреть другие работы этого продавца

Тип работы: Диплом и связанное с ним
Форматы файлов: Microsoft Word
Сдано в учебном заведении: ******* Не известно

Описание:
Расчетная часть-Расчет Компоновки установки для одновременно-раздельной добычи нефти из разобщенных пластов многопластового месторождения ОРЭ двух пластов: Определение подачи штангового насоса, Определение подачи ЭЦН, Определение гидравлических сопротивлений и расчет суммарного дебита установки для ОРЭ двух пластов, Определение нагрузки в точке подвеса штанг, Определение необходимой мощности привода станка-качалки, Определение типа погружного центробежного насоса, Расчеты на прочность и долговечность-Курсовая работа-Дипломная работа-Оборудование для добычи и подготовки нефти и газа


Комментарии: 4 ВЫБОР ОСНОВНЫХ ПАРАМЕТРОВ, РАСЧЕТ И КОНСТРУИРОВАНИЕ УСТАНОВКИ ДЛЯ ОДНОВРЕМЕННО-РАЗДЕЛЬНОЙ ЭКСПЛУАТАЦИИ ДВУХ ПЛАСТОВ

4.1 Выбор основных параметров установки для одновременно-раздельной эксплуатации двух пластов
Одним из основных конструктивных параметров проектируемой установки ОРЭ является условный диаметр штангового насоса. Для того, чтобы габариты уже готового изделия позволяли опускать его в скважину, необходимо выбрать штанговый насос с наименьшим условным диаметром, а для повышения суточной откачки пластовой жидкости данным насосом принимаю максимальную длину хода плунжера в цилиндре. При необходимости в ходе проектирования можно будет пропорционально увеличить диаметральные размеры и как следствие этого выбрать штанговый насос с большим условным диаметром.
По каталогам штанговых насосов ЗАО «ПКНМ» [6] принимаю для своей установки штанговый насос с условным диаметром 27, ходом плунжера 3500 мм и верхним механическим креплением.
Для эксплуатации нижнего пласта применяю установку электроцентробежного насоса. Заданный диаметр скважины позволяет использовать любую группу установки. Критерием при выборе установки будет являться максимальная производительность для данных условий.

4.2 Определение подачи штангового насоса
Пользуясь методиками описанной в источниках [1] и [7] рассчитываю основные параметры погружного оборудования.
1. Определяется плотность смеси на участке «забой скважины — прием насоса» с учетом упрощений:


    
где ρн — плотность сепарированной нефти, кг/куб.м; ρв — плотность пластовой воды; ρг — плотность газа в стандартных условиях; Г — текущее объемное газосодержание; b — обводненность пластовой жидкости.
2. Определяется забойное давление, при котором обеспечивается заданный дебит скважины:


где Рпл — пластовое давление; Q — заданный дебит скважины; Кпрод — коэффициент продуктивности скважины.
3. Определяется глубина расположения динамического уровня при заданном дебите жидкости:
       

4. Определяется давление на приеме насоса.


где Рнас — давление насыщения.
5. Определяется глубина подвески насоса:
    

6. По заданному дебиту определяем типоразмер базового скважинного насоса
Qид = 1440 η·Fнас·S·п
Fнас – площадь ступени насоса;
S – длина хода плунжера. Принимаем S = 3500 мм;
n – число качаний насоса в минуту. Принимаем n = 10
η – коэффициент подачи насоса (η = 0,8)
Qид=1440·0,8·3,14·0,0272/4·3,5·10=23,84(м3/сут)
4.3 Определение подачи ЭЦН
1. Определяется плотность смеси на участке «забой скважины — прием насоса» с учетом упрощений:


2. Определяется забойное давление, при котором обеспечивается заданный дебит скважины:


3. Определяется глубина расположения динамического уровня при заданном дебите жидкости:
       

4. Определяется давление на приеме насоса.
        

5. Определяется глубина подвески насоса:
       

6. Определяется температура пластовой жидкости на приеме насоса:
       

где Тпл — пластовая температура; GТ — температурный градиент.
7. Определяется объемный коэффициент жидкости при давлении на входе в насос:
     

где В - объемный коэффициент нефти при давлении насыщения; b - объемная обводненность продукции; Рпр — давление на входе в насос; Рнас - давление насыщения.
8. Вычисляется дебит жидкости на входе в насос:
         


1 – колонна лифтовых труб; 2 – штанговый глубинный насос и устройство сопряжения; 3 – верхний продуктивный пласт; 4 – пакер; 5 – нижний продуктивный пласт; 6 – электроцентробежный насос
Рисунок 9 − Схема расположения скважинного оборудования

4.4 Математическое моделирование сопротивлений движению жидкости от центробежного насоса в каналах газопесочного якоря

Математическая модель описывает и количественно определяет гидравлические сопротивления, возникающие на пути движения пластовой жидкости от центробежного насоса по обводным каналам газопесочного якоря. Математическая модель должна обеспечить оптимальный выбор неоднозначных конструктивных параметров устройства сопряжения двух насосов и газопесочного якоря. Такими параметрами являются межтрубные пространства газопесочного якоря, количество соединяющих полости проходных каналов, условный диаметр штангового насоса. Эти параметры находятся в прямой зависимости друг от друга, и, увеличивая одну полость в размерах мы тем самым будем уменьшать другую. Нахождение поперечных размеров устройства сопряжения двух насосов и газопесочного якоря по своей сути является оптимизационной задачей. Необходимым инструментом для решения подобного рода задач является математическое моделирование.
Задача заключается в нахождении наиболее оптимального соотношения конструктивных, энергетических и кинематических параметров, обеспечивающих высокую производительность установки в целом, надежность на протяжении всего срока эксплуатации и как можно меньшие удельные затраты энергии на 1 м3 добытой продукции.
Мною была составлена математическая модель сопротивлений движению жидкости в каналах системы «газопесочный якорь – плунжерный насос». Математическая модель написана при помощи математического пакета MathCad14.0. Все необходимые данные о гидравлических сопротивлениях были взяты из источника [8]. Результаты математического моделирования представлены в виде графических зависимостей.
Алгоритм работы математической модели представлен на рисунке 10

Рисунок 10 − Алгоритм определения гидравлических сопротивлений
и поперечного размера устройства сопряжения установки для ОРЭ

4.5 Определение гидравлических сопротивлений и расчет
суммарного дебита установки для ОРЭ двух пластов
Для определения гидравлических сопротивлений в комплексе подземного оборудования установки для одновременно-раздельной эксплуатации двух пластов необходимо весь комплекс подземного оборудования разбить на участки.
В соответствии с рисунком 11 комплекс подземного оборудования установки для одновременно-раздельной эксплуатации подразделяется на следующие участки.

Рисунок 11 − Участки сопротивления комплекса подземного
оборудования установки для ОРЭ двух пластов
Произведу расчет потерь давления на каждом участке
Участок 1.
Исходные данные:
Длинна участка L1 = 608 м
Расход на участке Q1 = Qпр =66,7 м3/сут = 0,000772 м3/с
Диаметр трубы d1 = 0,089 м 
Плотность перекачиваемой жидкости ρ1 = 814 кг/м3
Коэффициент Дарси λ1 = 0,043
Площадь трубы на текущем участке определяется как


Скорость на текущем участке определится как


Потери давления определяю по формуле Вейсбаха-Дарси


Для построения характеристики сети на данном участке составлю таблицу пользуясь тождеством

Таблица 1
Q2, м3/сут 40 50 60 70 80 90 100
P2, Па 619 967 1393 1897 2477 3135 3871


Участок 2
На участке 2 расположено устройство сопряжения двух насосов и газопесочного якоря. Данное устройство представляет собой комплексное

Рисунок 12 − Характеристика сети на первом участке

гидравлическое сопротивление. В соответствии с рисунком 13 разобью устройство сопряжения двух насосов и газопесочного якоря на участки, которые можно классифицировать как определенного рода гидравлическое сопротивление.
Участок 2.1
Данный участок можно классифицировать как участок с плавным расширением и соответственно с плавным изменением скорости потока. Для снижения потерь на данном участке установлен диффузор.
Исходные данные:
Расчетные площади F1 = 0,00916 м2, F2 = 0,0239 м2
Угол расширения диффузора α = 22°
Плотность перекачиваемой жидкости ρ2.1 = ρ1 = 814 кг/м3
Расход на участке Q2.1 = Qпр =66,7 м3/сут = 0,000772 м3/с
Отношение расчетных площадей n = F2/F1 = 2,6
Скорость на текущем участке определится как


Число Рейнольдса определяется как


Рисунок 13 − Участки гидравлических сопротивлений в устройстве сопряжения двух насосов и газопесочного якоря

где D0 = 0,036 м2
ν = 4,37 сСт

Опираясь на проведенные вычисления и пользуясь источником [] определю значение ζ
ζ = 0,216
Потери давления на текущем участке определятся как


Участок 2.2
Данный участок можно классифицировать как участок с обтеканием шарообразного тела потоком жидкости. Для снижения потерь на данном участке установлен сферический обтекатель вместо плоской заглушки.
Исходные данные:
Диаметр по стенке D2.2 = 174,5 мм
Диаметр обтекателя d2.2 = 133,6 мм
Плотность перекачиваемой жидкости ρ2.2 =ρ1 = 814 кг/м3
Расход на участке Q2.2 = Qпр =66,7 м3/сут = 0,000772 м3/с
Площадь через которую течет поток жидкости определится как


Скорость на текущем участке определится как


Число Рейнольдса определяется как



где Сх = 0,5


τ = 0,0005
y = 0

Потери давления на текущем участке определятся как


Участок 2.3
Данный участок можно классифицировать как участок с течением потока жидкости по межтрубному кольцевому пространству.
Исходные данные:
Диаметр по стенке D2.3 = 174,5 мм
Диаметр обтекателя d2.3 = 133,6 мм
Плотность перекачиваемой жидкости ρ2.3 =ρ1 = 814 кг/м3
Расход на участке Q2.3 = Qпр =66,7 м3/сут = 0,000772 м3/с
Скорость потока V2.3 = V2.2 = 0,59 м/с
Длина участка l = 10 м


где Dr=D2.3-d2.3,[м]
Dr = 174,5-133,6=0,041






Участок 2.4
Данный участок можно классифицировать как участок с внезапным сужением полости протекания жидкости.
Исходные данные:
Расчетные площади F2.4.1 = 0,000655 м2, F2.4.2 = 0,00131 м2
Плотность перекачиваемой жидкости ρ2.4 =ρ1 = 814 кг/м3
Расход на участке Q2.4 = Qпр =66,7 м3/сут = 0,000772 м3/с
Периметр смачивания Π0 = 0,001099 м
Длина участка l0 = 0,032 м


где






где


Участок 2.5
Данный участок можно классифицировать как участок с внезапным расширением полости протекания жидкости.
Исходные данные:
Расчетные площади F2.5.1 = 0,000655 м2, F2.5.2 = 0,00131 м2
Плотность перекачиваемой жидкости ρ2.5 =ρ1 = 814 кг/м3
Расход на участке Q2.5 = Qпр =66,7 м3/сут = 0,000772 м3/с
Периметр смачивания Π0 = 0,548 м
Длина участка l0 = 0,056 м
Скорость потока V2.5 = V2.4 = 1,17 м/с


где







Участок 2.6
Данный участок можно классифицировать как участок с течением потока жидкости по межтрубному кольцевому пространству.
Исходные данные:
Диаметр по стенке D2.6 = 174,5 мм
Диаметр обтекателя d2.6 = 133,6 мм
Плотность перекачиваемой жидкости ρ2.6 =ρ1 = 814 кг/м3
Расход на участке Q2.6 = Qпр =66,7 м3/сут = 0,000772 м3/с
Скорость потока V2.6 = V2.3 = 0,59 м/с
Длина участка l = 0,5 м


где Dr=D2.6 - d2.6,[м]
Dr = 174,5 - 133,6 = 0,041





Участок 2.7
Данный участок можно классифицировать как участок с внезапным сужением полости протекания жидкости. Все исходные данные для расчета на данном участке таки же, как и на участке 2.4. Следовательно, и потери давления на этом участке будут такими же, как и на участке 2.4

Участок 2.8
Данный участок можно классифицировать как участок с внезапным расширением полости протекания жидкости. Все исходные данные для расчета на данном участке таки же, как и на участке 2.5. Следовательно, и потери давления на этом участке будут такими же, как и на участке 2.5

Участок 2.9
Данный участок можно классифицировать как участок с течением потока жидкости по межтрубному кольцевому пространству. Все исходные данные, кроме длины участка, такие же, как и на участке 2.6. Необходимо в расчете учесть большую длину участка. В остальном расчет идентичен расчету на участке 2.6
Длина участка l = 3,2 м


Участок 2.10
Данный участок можно классифицировать как участок с внезапным сужением полости протекания жидкости. Все исходные данные для расчета на данном участке таки же, как и на участке 2.4. Следовательно, и потери давления на этом участке будут такими же, как и на участке 2.4

Участок 2.11
Данный участок можно классифицировать как участок с внезапным расширением полости протекания жидкости. Все исходные данные для расчета на данном участке таки же, как и на участке 2.5. Следовательно, и потери давления на этом участке будут такими же, как и на участке 2.5

Участок 2.12
Данный участок можно классифицировать как участок с течением потока жидкости по межтрубному кольцевому пространству. Все исходные данные для расчета на данном участке таки же, как и на участке 2.6. Следовательно, и потери давления на этом участке будут такими же, как и на участке 2.6

Участок 2.13
Данный участок можно классифицировать как участок с поворотом потока жидкости на 90°
Исходные данные:
Плотность перекачиваемой жидкости ρ2.13 =ρ1 = 814 кг/м3
Расход на участке Q2.13 = Qпр =66,7 м3/сут = 0,000772 м3/с
Скорость потока V2.13 = V2.12 = 0,59 м/с








Участок 2.14
Данный участок можно классифицировать как участок слияния двух потоков жидкостей.
Исходные данные:
Расходы на участке Q2.14.1 = Qпр =66,7 м3/сут = 0,000772 м3/с
Q2.14.2 = Qид =23,8 м3/сут = 0,000275 м3/с
Плотность перекачиваемой жидкости ρ2.14 = 735 кг/м3
Скорость потока V2.14 = 0,16 м/с





Общие потери давления на участке 2 определятся как сумма потерь давлений на всех участках


Для приведения потерь давления на данном участке к эквивалентной длине трубы НКТ 89 воспользуюсь закономерностью


Сопротивления в устройстве сопряжения двух насосов и газопесочного якоря эквивалентны сопротивлению возникающему в 784 метрах трубы НКТ 89.
Для построения характеристики сети на данном участке составлю таблицу пользуясь тождеством

Таблица 2
Q2, м3/сут 40 50 60 70 80 90 100
P2, Па 1603 2505 3607 4910 6413 8117 10020
Участок 3.
Исходные данные:
Длинна участка L3 = 655 м
Расход на участке Q3 = Qпр+Qид = 66,7 м3/сут +23,8 м3/сут = 0,001 м3/с
Диаметр трубы d1 = 0,089 м 
Плотность перекачиваемой жидкости ρ1 = 735 кг/м3

Рисунок 14 − Характеристика сети на втором участке

Коэффициент Дарси λ1 = 0,043
Площадь трубы на текущем участке определяется как


Скорость на текущем участке определится как


Потери давления определяю по формуле Вейсбаха-Дарси


Для построения характеристики сети на данном участке составлю таблицу пользуясь тождеством

Таблица 3
Q2, м3/сут 40 50 60 70 80 90 100
P2, Па 581 909 1309 1781 2326 2944 3635

Рисунок 15 − Характеристика сети на третьем участке
Для построения общей характеристики сети воспользуемся графическим методом сложения потерь давления на всех участках данной сети.

Рисунок 16 − Общая характеристика сети
Для определения совместной точки работы двух насосов с помощью графического метода найдем совместную характеристику двух насосов, а затем найдем точку пересечения совместной характеристики с общей характеристикой сети.

1 – характеристика штангового насоса; 2 – характеристика центробежного насоса; 1+2 – совместная характеристика насосов работающих параллельно;
4 – характеристика сети
Рисунок 17 − Совместная характеристика насосов установки для
одновременно-раздельной эксплуатации двух пластов

4.6 Определение нагрузки в точке подвеса штанг
1. По типоразмеру насоса и глубине спуска определяем (предварительно) максимальные и минимальные нагрузки в точке подвеса штанг по формулам:


qi - масса 1-го метра штанг; Li -длина ступени штанг


Для насосов обычного исполнения


где Ндин - динамический уровень; Р6уф — буферное давление; Fнас - эффективные площади плунжеров рассматриваемого насоса.

где α и а - кинематические коэффициенты станка-качалки,


где n — частота ходов в минуту;




где f1 - площадь поперечного сечения нижней ступени колонны штанг; f2 - площадь поперечного сечения верхней ступени колонны штанг; суперход плунжера для современных условий работы ШСНУ практически равен нулю.








где Lподв - глубина подвески насоса, м; μж - вязкость откачиваемой жидкости; S - длина хода, м; n - частота ходов, 1/мин




где Pтр.пл. — механическое трение плунжера о цилиндр,



В соответствии с приложением В по требуемой длине хода полированного штока и действующей нагрузке в точке подвеса штанг принимаем тип станка-качалки 7СК8-3,5-4000

4.7 Определение необходимой мощности привода станка-качалки

Исходные данные:
Максимальная нагрузка в точке подвеса штанг
Радиус кривошипа
Отношение плеч балансира 3,5/2,5
Определим усилие в точке крепления шатуна к балансиру

Определяем крутящий момент на ведущем валу редуктора

Определяем крутящий момент на ведомом валу редуктора. Принимаем передаточное число редуктора i=63

Крутящий момент на шкиве электродвигателя с учетом передаточного числа клиноременной передачи

Мощность двигателя равна




4.8 Определение типа погружного центробежного насоса
Для определения типа погружного центробежного насоса и типа погружного электродвигателя воспользуюсь методикой разработанной в источнике [7].
1. Определяется объемное количество свободного газа на входе в насос:
       
где G — газовый фактор.

2. Определяется газосодержание на входе в насос:


3. Вычисляется расход газа на входе в насос:


4. Вычисляется приведенная скорость газа в сечении обсадной колонны на входе в насос:
         
где: fскв — площадь сечения скважины на приеме насоса.
fскв = π·d2/4, где: d — диаметр обсадной колонны, м.
fскв = 3,14·0,2952/4=0,068
С = 180,3/0,068=0,030
5. Определяется истинное газосодержание на входе в насос:
        
где Сп — скорость всплытия газовых пузырьков, зависящая от обводненности продукции скважины (Сп=0,02 см/с при b<0,5 или Сп = 0,16 см/с при b>0,5).
&#966; = 0,73/[1+(0,0002/0,03)·0,73]=0,726
6. Определяется работа газа на участке «забой — прием насоса»:
      

7. Определяется работа газа на участке «нагнетание насоса — устье скважины»:
       
где:




Gбуф = 3·[1-(1,6/2,33)]=0,93

&#946;буф = 1/[((1+2,14/2,33)/1,116)/0,93+1]=1,598;
&#966;буф = 1,598/[1+(0,0002/0,03)·1,598]=1,581;
Рг2 = 2,33[[1/(1-0,4·1,581)]-1]=1,354 МПа;
Величины с индексом «буф» относятся к сечению устья скважины и являются «буферными» давлением, газосодержанием и т.д.
8. Определяется потребное давление насоса:
    
Р=814·9,81·966+1,6-0,95-1,354=7,72+1,6-0,95-1,354=7,000
где Ндин — глубина расположения динамического уровня; Р6уф — буферное давление; Рг1 — давление работы газа на участке «забой — прием насоса»; Рг2 — давление работы газа на участке «нагнетание насоса — устье скважины».
9. По величине подачи насоса на входе, потребному давлению (напору насоса) и внутреннему диаметру обсадной колонны выбирается типоразмер погружного центробежного насоса, и определяются величины, характеризующие работу этого насоса в оптимальном режиме (подача, напор, КПД, мощность) и в режиме подачи, равной «О» (напор, мощность)

Рисунок 18 &#8722; Характеристика насосов ЭЦНМ5 ТУ 26-06-1485-96 и насосов ЛЭЦНМ5 ТУ 3631-00217930-004-96 на подачу 50 м3/сут на воде
плотностью р=1000 кг/м3 Количество ступеней - 100

Qов=70 м3/сут=0,0007 м3/с, Нов=520м, &#951;ов=0,42, Nов=7 кВт
10.Определяется коэффициент изменения подачи насоса при работе на нефтеводогазовой смеси относительно водяной характеристики:
      

где &#957; — эффективная вязкость смеси; QoB — оптимальная подача насоса на воде.
11. Вычисляется коэффициент изменения КПД насоса из-за влияния вязкости:
       
К&#951;&#957; =1-1,95 0,939
12. Вычисляется коэффициент сепарации газа на входе в насос:
       
где: fскв — площадь кольца, образованного внутренней стенкой обсадной колонны и корпусом насоса, м2
fскв.к = fскв –fн [м2],
где: fн — площадь сечения насоса, [м2]
fн =&#960;·d2н/4,
где: dн — диаметр насоса, м
fскв=3,14·0,2952/4=0,068
fн = 3,14·0,116 2/4= 0,011
fскв.к =0,068-0,011=0,057
Кс = 1/[1+(6,02·0,00077/0,057)]=0,930
В зависимости от поперечного размера погружного электронасосного агрегата установки подразделяются на три условные группы: 5, 5А и 6 (таблица 4).
Таблица 4
Показатель Группа установки
 5 5А 6
Поперечный размер установки, мм 116 124 137
Внутренний диаметр экспл. колонны, мм 121,7 130 144,3

13. Определяется относительная подача жидкости на входе в насос:
         
q = 66,7/70=0,860
где QoB — подача в оптимальном режиме по «водяной» характеристики насоса.
14. Определяется относительная подача на входе в насос в соответствующей точке водяной характеристики насоса:
        
q =66,7/70
15. Вычисляется газосодержание на приеме насоса с учетом газосепарации:
.     
&#946;пр =0,73·(1-0,93)=0,050
16. Определяется коэффициент изменения напора насоса из-за влияния вязкости:
KHv= l-(1,07v0,6qnp/QoB0,57).     
KHv = 1-(1,07· 0,6·0.85/0,00070,57)= 0,952
17. Определяется коэффициент изменения напора насоса с учетом влияния газа:
      
где
А = 1/[15,4-19,2·0,85+(6,8·0,85)2] = 0,031
К = [(1-0,73)/(0,85-0,31·0,85)0,031] = 0,275
18. Определяется напор насоса при оптимальном режиме:
         
Н = 7·106/735·9,81·0,275·0,952=3708
19. Вычисляется необходимое число ступеней насоса:
Z = H/hcт,     
где hст — напор одной ступени выбранного насоса.
hст =Hтабл/100 [м],
где: Hтабл — напор, [м].
hст =520/100=5,2
Z =1300/5,2=250
Число Z округляется до большего целочисленного значения и сравнивается со стандартным числом ступеней выбранного типоразмера насоса.
Выбранный насос ЭЦНМ5-50-1550 состоит из двух модулей-секций каждая по 152 ступени. Количество ступеней в выбранном насосе (Z=304) удовлетворяет расчетному количеству (Z=250)
20. Определяется КПД насоса с учетом влияния вязкости, свободного газа и режима работы:
         
&#951; = 0,986·0,939·0,42 = 0,390
где &#951;оВ — максимальный КПД насоса на водяной характеристики.
21. Определяется мощность насоса:
       
N =4·106·0,0007/0,39 = 7179
22. Определяется мощность погружного двигателя:
        
NПЭД = 7179/0,45 = 15,95 &#8776; 16
где: &#951;ПЭД — КПД погружного электродвигателя

4.9 Расчеты на прочность и долговечность
В проектируемой мною установке расчету на прочность и долговечность подлежат наиболее ответственные и нагруженные детали. Наиболее нагруженным узлом газопесочного якоря является фланцевое соединение верхней секции с колонной НКТ. Проведу расчет фланцевого соединения на прочность по схеме, представленной на рисунке.

Рисунок 19 &#8722; Схема фланцевого соединения арматуры
Общее усилие, действующее на наиболее нагруженную шпильку фланцевого соединения при работе арматуры, можно принять примерно равным 

где Pдав – сила давления в соединении
&#8710;Pзат – остаточное усилие затяжки
Pt – усилие возникающее от действия тепловых расширений (в моем случае равно 0, т.к. температуры внутри и снаружи соединения практически одинаковы)
Pман – нагрузка на шпильку от веса отводящего трубопровода (в моем случае равно 0, т.к. соединение расположено в вертикальной плоскости)
Pоб – вес подвешенного на данном фланцевом соединении оборудования
z — число шпилек в соединении




где р — давление в арматуре; m — прокладочный коэффициент, зависящий от упругих свойств материала прокладки (для мягкой стали m = 5,5, для более твердой m = 6,5); bэф — эффективная ширина прокладки, т. е. суммарная ширина уплотняющего пояска у кольца.



Рабочая высота прокладки


Напряжение в шпильке


Проверка шпилек и прокладки на прочность. Внутренний диаметр резьбы шпилек проверяют по формуле


Принятый диаметр шпильки удовлетворяет требованию минимального диаметра по условию и превосходит для обеспечения достаточного запаса прочности. Количество шпилек принято равным 12 для обеспечения равномерного распределения усилия затяжки по всей поверхности соединения и исключения возможности коробления фланца при его затяжке.


где Rcр=(rв + rн)/2=(76+78)/2=77 [мм]
Т.к. &#946;l <1 расчет считается законченным
Следующий узел, который подвергается большим статическим нагрузкам является резьбовое соединение плунжера штангового насоса и штока штангового насоса.

Q – нагрузка действующая на соединение (Q=Pж=1549 Н)
d – диаметр резьбы
k – коэффициент полноты резьбы (k = 0,87)
h – длинна резьбы

рекомендуют принять 0,2-0,3 от предела текучести


Т.к. условие прочности выполняется



Размер файла: 3,3 Мбайт
Фаил: Упакованные файлы (.rar)

   Скачать

   Добавить в корзину


    Скачано: 7         Коментариев: 0


Есть вопросы? Посмотри часто задаваемые вопросы и ответы на них.
Опять не то? Мы можем помочь сделать!

Некоторые похожие работы:

К сожалению, точных предложений нет. Рекомендуем воспользоваться поиском по базе.

Не можешь найти то что нужно? Мы можем помочь сделать! 

От 350 руб. за реферат, низкие цены. Просто заполни форму и всё.

Спеши, предложение ограничено !



Что бы написать комментарий, вам надо войти в аккаунт, либо зарегистрироваться.

Страницу Назад

  Cодержание / Нефтяная промышленность / Расчетная часть-Расчет Компоновки установки для одновременно-раздельной добычи нефти из разобщенных пластов многопластового месторождения ОРЭ двух пластов-Курсовая работа-Дипломная работа-Оборудование для добычи и подготовки нефти и газа
Вход в аккаунт:
Войти

Забыли ваш пароль?

Вы еще не зарегистрированы?

Создать новый Аккаунт


Способы оплаты:
UnionPay СБР Ю-Money qiwi Payeer Крипто-валюты Крипто-валюты


И еще более 50 способов оплаты...
Гарантии возврата денег

Как скачать и покупать?

Как скачивать и покупать в картинках


Сайт помощи студентам, без посредников!