Страницу Назад
Поискать другие аналоги этой работы

333

Расчетная часть-Расчет привода шиберной задвижки-Курсовая работа-Дипломная работа-Оборудование для добычи и подготовки нефти и газа

ID: 176876
Дата закачки: 21 Января 2017
Продавец: leha.se92@mail.ru (Напишите, если есть вопросы)
    Посмотреть другие работы этого продавца

Тип работы: Диплом и связанное с ним
Форматы файлов: Microsoft Word

Описание:
Расчетная часть-Расчет привода шиберной задвижки: Расчёт шпильки на срез, Расчет конической передачи, Расчет передаточного числа конической передачи, Диаметр внешней делительной окружности шестерни, Окружная скорость на среднем делительном диаметре, Конусное расстояние и ширина зубчатого венца, Число зубьев, Фактическое передаточное число, Окончательные размеры колес, Силы в зацеплении, Проверка зубьев колес по контактным напряжениям, Проверка зубьев колес по напряжениям изгиба-Курсовая работа-Дипломная работа-Оборудование для добычи и подготовки нефти и газа

Комментарии:  Расчёт шпильки на срез

τ_ср=N/(π∙d∙h∙K_1∙K_m )=1500/(3,14∙10∙15∙0,75∙0,3)=29,6 МПа

&#964;_ср<R_бс
29,6 МПа < 163 МПа - условие прочности на срез выполняется;
&#964;_ср - напряжение среза;
R_бс= 163 МПа - расчётное сопротивление болтов срезу;
K_1=0,75 - коэффициент полноты резьбы;
K_m=0,3 - коэффициент, учитывающий изменения деформации витков
по высоте гайки;
d = 10 мм - диаметр;
h = 15 мм – рабочая высота резьбы шпильки;
N = 1500 H - нагрузка.

 Расчет конической передачи

8.1 Расчет передаточного числа конической передачи.

 Рекомендуемые значения передаточных чисел U_рек= 4 принимают по таблице 1.2./2,стр.7.

8.2 Диаметр внешней делительной окружности шестерни

d_e1^`=K&#8731;(T_1/(U&#977;_Н ))=25&#8729;&#8731;(11904/(4&#8729;0,85))=25&#8729;15,18=379,5 мм
d_e1^` - внешний делительный диаметр шестерни;
T_1 - крутящий момент;
T_1=M=F&#8729;L=3200&#8729;3,72=11904 мм
L - длина штока;
F - сила тяжести штока;
U - передаточное число;
&#977;_Н=0,85 - коэффициент для прямозубых конических передач.

8.3 Окружная скорость на среднем делительном диаметре

Прямозубые конические колёса применяют при окружных скоростях 5 м/с.
&#977;_m=5 м\\/с

8.4 Конусное расстояние и ширина зубчатого венца

&#948;_1=arctg(1/U)=arctg(1/4)=&#12310;14&#12311;^°

Внешнее конусное расстояние
R_e=d_e1/((2 sin&#8289;&#12310;&#948;_1 &#12311; ) )=379,5/(2 sin&#8289;&#12310;&#12310;14&#12311;^° &#12311; )=780 мм

Ширина зубчатого венца
b=0,285&#8729;R_e=0,285&#8729;780=222 мм

8.5 Число зубьев

Определяем по номограмме
z_1=38 – предварительное значение зуба
z_1=1,3&#8729;z_1^`=1,3&#8729;38=50 – число зубьев шестерни
z_2=z_1&#8729;U=50&#8729;4=200 – число зубьев колеса

Внешний окружной модуль
m_e=d_e1/z_1 =397,5/50=8



8.6 Фактическое передаточное число

U_ф=z_2/z_1 =200/50=4

8.7 Окончательные размеры колес

Углы делительных конусов шестерни и колеса
&#948;_1=arctg(1/U_ф )=arctg(1/4)=&#12310;14&#12311;^°
&#948;_2=&#12310;90&#12311;^°-14=&#12310;76&#12311;^°

Делительные диаметры колес
d_e1=m_e&#8729;z_1=8&#8729;50=400 мм
d_e2=m_e&#8729;z_2=8&#8729;200=1600 мм

Внешние диаметры колес
d_ae1=d_e+2&#8729;(1+x_e1 )&#8729;m_e&#8729;cos&#8289;&#12310;&#948;_1 &#12311;
x_e1 – коэффициент смещения инструмента для колеса, принимаем по таблице 2.12/2,стр.30.
d_ae1=400+2&#8729;(1+0,26)&#8729;8 cos&#8289;&#12310;&#12310;14&#12311;^° &#12311;=419 мм
d_ae2=400+2&#8729;(1+0,26)&#8729;8 cos&#8289;&#12310;&#12310;76&#12311;^° &#12311;=404 мм

8.8 Силы в зацеплении

Окружная сила на среднем диаметре шестерни
F_t=(2&#8729;&#12310;10&#12311;^3&#8729;T_1)/d_m1 =(2&#8729;&#12310;10&#12311;^3&#8729;11904)/340,4=69,94 кН
d_m1=0,857&#8729;d_e1=0,851&#8729;400=340,4

Осевая сила на шестерне
F_a1=F_t&#8729;tan&#8289;&#945;&#8729;sin&#8289;&#12310;&#948;_1 &#12311;=69940&#8729;tan&#8289;&#12310;&#12310;45&#12311;^° &#12311;&#8729;sin&#8289;14=16920 Н=16,9 кН

Радиальная сила на шестерне
F_r1=F_t&#8729;tan&#8289;&#945;&#8729;cos&#8289;&#12310;&#948;_1 &#12311;=69940&#8729;tan&#8289;&#12310;&#12310;45&#12311;^° &#12311;&#8729;cos&#8289;&#12310;&#12310;14&#12311;^° &#12311;=67862 Н=67,86 кН

Осевая сила на колесе
F_a2=F_r1=67,86 кН


Радиальная сила на колесе
F_r2=F_a1=16,9 кН

8.9 Проверка зубьев колес по контактным напряжениям

&#963;_Н=6,7&#8729;&#12310;10&#12311;^4 &#8730;((K_Н&#977;&#8729;K_Н&#946;&#8729;T_1)/(U_ф&#8729;d_e1^3&#8729;v_Н ))&#8804;[&#963;]_Н
[&#963;]_Н=750 МПа

&#963;_Н=6,7&#8729;&#12310;10&#12311;^4 &#8730;((1,15&#8729;1,27&#8729;11904)/(4&#8729;&#12310;400&#12311;^3&#8729;0,85))=42,9 МПа
K_Н&#977;=1,15 - коэффициент внутренней динамической нагрузки выбирают по
таблице 2.6/2.стр.19;

&#966;_bd=0,166&#8730;(U^2+1)=0,6

&#966;_bd – коэффициент для выбора K_Н&#946;;
K_Н&#946;=1,27 – коэффициент, учитывает неравномерность распределения нагрузки по длине контактных линий, выбирают по таблице 2.7/2.стр.20.
v_Н - коэффициент для прямозубых конических передач.
&#963;_Н&#8804;[&#963;]_Н - данное условие выполняется.



8.10 Проверка зубьев колес по напряжениям изгиба

Напряжение изгиба в зубьях колеса

&#963;_F2=(2,72&#8729;&#12310;10&#12311;^3&#8729;K_F&#977;&#8729;K_F&#946;&#8729;T_1 &#12310;&#8729;Y&#12311;_FS2)/(b&#12310;&#8729;d&#12311;_e1&#8729;m_e&#8729;v_F )&#8804;[&#963;]_F2

[&#963;]_F2=700 МПа

&#963;_F2=(2,72&#8729;&#12310;10&#12311;^3&#8729;1,5&#8729;1,105&#8729;11904&#8729;3,59)/(222&#8729;400&#8729;8&#8729;0,85)=319 МПа
K_F&#977; – коэффициент, учитывающий внутреннюю динамику нагружения, выбирают по таблице 2.9/2стр.22.
K_F&#946; – коэффициент, учитывающий неравномерность распределения напряжений у основания зубьев по ширине зубчатого венца.
Y_FS2 – коэффициент, учитывающий форму зуба и концентрацию напряжений, выбирают по таблице 2.10/2.стр.25.
v_F - коэффициент принимают для прямозубых колес равным 0,85.
&#963;_F2&#8804;[&#963;]_F2 - данное условие выполняется.

Напряжение изгиба в зубьях шестерни

&#963;_F1=(&#963;_F2&#8729;Y_FS1)/Y_FS2 &#8804;[&#963;]_F1

[&#963;]_F1=700 МПа

&#963;_F1=(319&#8729;3,62)/3,59=324 МПа
Y_FS1 – коэффициент, учитывающий форму зуба и концентрацию напряжений, выбирают по таблице 2.10/2.стр.25.
&#963;_F1&#8804;[&#963;]_F1 - данное условие выполняется.


Список используемой литературы
1. Котелевский Ю.М. Современные конструкции трубопроводной арматуры для нефти и газа .
2. Дунаев П.Ф. Конструирование узлов и деталей машин
3. Тугунов П.И. Машины и оборудования газонефтепроводов .








Размер файла: 16,8 Кбайт
Фаил: Упакованные файлы (.rar)

   Скачать

   Добавить в корзину


        Коментариев: 0


Есть вопросы? Посмотри часто задаваемые вопросы и ответы на них.
Опять не то? Мы можем помочь сделать!

Некоторые похожие работы:

К сожалению, точных предложений нет. Рекомендуем воспользоваться поиском по базе.

Не можешь найти то что нужно? Мы можем помочь сделать! 

От 350 руб. за реферат, низкие цены. Просто заполни форму и всё.

Спеши, предложение ограничено !



Что бы написать комментарий, вам надо войти в аккаунт, либо зарегистрироваться.

Страницу Назад

  Cодержание / Нефтяная промышленность / Расчетная часть-Расчет привода шиберной задвижки-Курсовая работа-Дипломная работа-Оборудование для добычи и подготовки нефти и газа
Вход в аккаунт:
Войти

Забыли ваш пароль?

Вы еще не зарегистрированы?

Создать новый Аккаунт


Способы оплаты:
UnionPay СБР Ю-Money qiwi Payeer Крипто-валюты Крипто-валюты


И еще более 50 способов оплаты...
Гарантии возврата денег

Как скачать и покупать?

Как скачивать и покупать в картинках


Сайт помощи студентам, без посредников!