Малогабаритный взрывной генератор СВЧ импульсов для метеорологического применения
Состав работы
|
|
|
|
Работа представляет собой zip архив с файлами (распаковать онлайн), которые открываются в программах:
- Microsoft Word
Описание
В статье рассматриваются взрывные генераторы, преобразующие механическую энергию ударной волны, распространяющейся в рабочем теле, в электромагнитную энергию. Основным элементом таких генераторов является рабочее тело, выполненное из ферромагнитного или из сегнетоэлектрического материала. Ударная волна в рабочем теле формируется специальным зарядом взрывчатого вещества. Достоинствами рассматриваемых устройств являются компактность и полная автономность от внешних источников энергии. В зависимость от соотношения конструктивных параметров, генерируемая при срабатывании электромагнитная энергия может быть использована для питания других потребителей или излучена в окружающее пространство в весьма широком диапазоне радиоволн. Компактные и простые, эти устройства могут быть использованы в различных областях, в том числе, для активного воздействия на атмосферные процессы.
Физические поцессы, протекающие при функционировании генератора.
Общим результатом движения ударной волны по рабочему телу является изменение остаточной поляризации сегнетоэлектрического материала рабочего тела или остаточной намагниченности ферромагнитного рабочего тела. При этом наблюдается существенное отличие в работе генераторов в зависимости от направления движения ударной волны относительно вектора остаточной поляризации или остаточной намагниченности в рабочем теле. Различаются модели, описывающие случаи движения фронта ударной волны в направлениях коллинеарном (аксиальное нагружение) и перпендикулярном (радиальное нагружение) направлению остаточной поляризации или намагниченности рабочего тела. В реальной конструкции взрывного генератора направления движения фронта ударной волны и остаточной поляризации или намагниченности могут составлять углы не кратные 90¦ . Однако в подавляющем большинстве реальных случаев рациональные параметры генератора могут быть выбраны на основе одной из двух вышеназванных моделей. Особое значение направление фронта ударной волны имеет в случае сегнетоэлектрического рабочего тела, так как в этом случае оно сказывается не только на процессах деполяризации, но и на процессах развития электрического пробоя в рабочем теле.
Предполагается, что ударная волна имеет достаточно большую интенсивность и доминирующими процессами при конверсии механической энергии ударной волны в электромагнитную энергию являются соответственно процессы перехода ферромагнитного состояния в парамагнитное и сегнетоэлектрического в параэлектрическое.
Физические поцессы, протекающие при функционировании генератора.
Общим результатом движения ударной волны по рабочему телу является изменение остаточной поляризации сегнетоэлектрического материала рабочего тела или остаточной намагниченности ферромагнитного рабочего тела. При этом наблюдается существенное отличие в работе генераторов в зависимости от направления движения ударной волны относительно вектора остаточной поляризации или остаточной намагниченности в рабочем теле. Различаются модели, описывающие случаи движения фронта ударной волны в направлениях коллинеарном (аксиальное нагружение) и перпендикулярном (радиальное нагружение) направлению остаточной поляризации или намагниченности рабочего тела. В реальной конструкции взрывного генератора направления движения фронта ударной волны и остаточной поляризации или намагниченности могут составлять углы не кратные 90¦ . Однако в подавляющем большинстве реальных случаев рациональные параметры генератора могут быть выбраны на основе одной из двух вышеназванных моделей. Особое значение направление фронта ударной волны имеет в случае сегнетоэлектрического рабочего тела, так как в этом случае оно сказывается не только на процессах деполяризации, но и на процессах развития электрического пробоя в рабочем теле.
Предполагается, что ударная волна имеет достаточно большую интенсивность и доминирующими процессами при конверсии механической энергии ударной волны в электромагнитную энергию являются соответственно процессы перехода ферромагнитного состояния в парамагнитное и сегнетоэлектрического в параэлектрическое.
Другие работы
Краснощеков Задачник по теплопередаче Задача 1.34
Z24
: 24 сентября 2025
Вычислить потерю теплоты с 1 м неизолированного трубопровода диаметром d1/d2 = 150/165 мм, проложенного на открытом воздухе, если внутри трубы протекает вода со средней температурой tж1 = 90ºС и температура окружающего воздуха tж2 = -15ºС. Коэффициент теплопроводности материала трубы λ = 50 Вт/(м·ºС). Коэффициент теплоотдачи от воды к стенке трубы α1 = 1000 Вт/(м²·ºС) и от трубы к окружающему воздуху α2 = 12 Вт/(м²·ºС).
Определить также температуры на внутренней и внешней поверхностях трубы (
150 руб.
Клапан переливной 19.000 деталировка
coolns
: 22 декабря 2019
Клапан переливной 19.000 сборочный чертеж
Клапан переливной 19.000 спецификация
Корпус 19.100 сборочный чертеж
Корпус 19.100 спецификация
Гайка глухая 19.002
Прокладка 19.003
Гайка регулировочная 19.004
Пружина 19.005
Клапан 19.006
Переливной клапан служит для поддержания заданного давления в гидравлической или пневматической системе, к которой он присоединяется с помощью конической резьбы.
Под действием пружины 5 клапан прижимает шарик 7 к отверстию А (см. схему) в корпусе 1 и перекрывает выхо
260 руб.
Зачетная работа по дисциплине: Основы антикоррупционной культуры. Билет 24
Учеба "Под ключ"
: 8 ноября 2022
Билет №24
1. Причины распространения коррупции в постсоветской России.
(Объем ответа - 10 стр.)
250 руб.
Пластинчатый насос двукратного действия
DocentMark
: 10 сентября 2011
Провести расчет пластинчатого насоса двукратного действия.
Исходные данные:
рабочий объём, 50 см/об;
рабочее давление, 10МПа;
частота вращения 1000 об/мин
Содержание.
Задание на курсовую работу. 2
Введение. 4
1. Профилирование статорного кольца. 7
2. Расчет геометрии пластин. 9
2.1 Расчет длины пластин. 9
2.2. Расчет угла наклона пластин. 9
2.3. Расчет угла скоса верхней кромки пластины. 10
3. Расчет проходных сечений распределителя. 10
3.1 Расчет размеров основных всасывающих окон. 10
3.2. Расч
100 руб.