Проектирование паровой турбины конденсационной паротурбинной установки типа К-6-4
Состав работы
|
|
|
|
|
|
|
|
Дополнительная информация
Необходимые программы
Работа представляет собой rar архив с файлами (распаковать онлайн), которые открываются в программах:
- Компас или КОМПАС-3D Viewer (версия v14 или новее)
- Microsoft Word
Описание
Описание конструкции турбины типа К-6-4
Регулирующая ступень
Расчётный режим работы турбины
Частота вращения ротора турбины
Способ регулирования
Регулирующая ступень
Проточная часть исходной двухвенечной ступени
Тепловой расчет двухвенечной ступени скорости
Выбор расчётного варианта регулирующей ступени
Треугольники скоростей и потери в решётках регулирующей ступени
Нерегулируемые ступени
Типы нерегулируемых ступеней
Ориентировочные параметры последней ступени
Ориентировочные параметры первой нерегулируемой ступени
Ориентировочные параметры промежуточных ступеней давления. Формирование проточной части нерегулируемых ступеней
Число нерегулируемых ступеней давления и распределение теплового перепада между ними
Детальный тепловой расчёт нерегулируемых ступеней давления
Расчёт направляющих лопаток первой нерегулируемой ступени
Расчёт рабочих лопаток 1-ой ступени
Определение потерь энергии, к.п.д. и внутренней мощности
Треугольники скоростей нерегулируемых ступеней
Тепловой процесс в i, s – диаграмме промежуточной нерегулируемой ступени
Расчет осевого усилия, действующего на ротор турбины
Требования к материалам
Материалы цельнокованных, сварных роторов и валов сборных роторов
Технико – экономические показатели турбины
Определение размеров патрубков отбора пара из турбины
Техника безопасности
Список использованных источников
Регулирующая ступень
Расчётный режим работы турбины
Частота вращения ротора турбины
Способ регулирования
Регулирующая ступень
Проточная часть исходной двухвенечной ступени
Тепловой расчет двухвенечной ступени скорости
Выбор расчётного варианта регулирующей ступени
Треугольники скоростей и потери в решётках регулирующей ступени
Нерегулируемые ступени
Типы нерегулируемых ступеней
Ориентировочные параметры последней ступени
Ориентировочные параметры первой нерегулируемой ступени
Ориентировочные параметры промежуточных ступеней давления. Формирование проточной части нерегулируемых ступеней
Число нерегулируемых ступеней давления и распределение теплового перепада между ними
Детальный тепловой расчёт нерегулируемых ступеней давления
Расчёт направляющих лопаток первой нерегулируемой ступени
Расчёт рабочих лопаток 1-ой ступени
Определение потерь энергии, к.п.д. и внутренней мощности
Треугольники скоростей нерегулируемых ступеней
Тепловой процесс в i, s – диаграмме промежуточной нерегулируемой ступени
Расчет осевого усилия, действующего на ротор турбины
Требования к материалам
Материалы цельнокованных, сварных роторов и валов сборных роторов
Технико – экономические показатели турбины
Определение размеров патрубков отбора пара из турбины
Техника безопасности
Список использованных источников
Дополнительная информация
Данные из расчета тепловой схемы ПТУ
Начальная энтальпия пара I0 = 3291,285 кДж/кг.
Изоэнтропийный перепад энтальпий в турбине H’0 = 1189,928 кДж/кг.
Расходы пара:
- подводимого к турбине G0 = 6,229 кг/с;
- отбираемого на П1 G1 = 0,291 кг/с;
- отбираемого на П2 G2 = 0,357 кг/с;
- отбираемого на П3 G3 = 0,224 кг/с;
- отбираемого на П4 G4 = 0,223 кг/с;
- отводимого в конденсатор GK = 5,1375 кг/с.
Давление пара:
- отбираемого на П1 P1 = 0,039 МПа;
- отбираемого на П2 P2 = 0,117 МПа;
- отбираемого на П3 P3 = 0,244 МПа;
- отбираемого на П4 P4 = 0,424 МПа;
- за последней ступенью турбины PK = 0,004838 МПа.
Удельные расходы:
- пара d = 0,0012 кг/кДж;
4,320 кг/кВт ч.
- тепла q = 3,255 кДж/кДж;
2796,659 ккал/кВт ч.
- топлива b = 0,000111 кг/кДж;
0,4 кг/кВт ч.
Относительный внутренний КПД турбины ηoi = 0,794
Начальная энтальпия пара I0 = 3291,285 кДж/кг.
Изоэнтропийный перепад энтальпий в турбине H’0 = 1189,928 кДж/кг.
Расходы пара:
- подводимого к турбине G0 = 6,229 кг/с;
- отбираемого на П1 G1 = 0,291 кг/с;
- отбираемого на П2 G2 = 0,357 кг/с;
- отбираемого на П3 G3 = 0,224 кг/с;
- отбираемого на П4 G4 = 0,223 кг/с;
- отводимого в конденсатор GK = 5,1375 кг/с.
Давление пара:
- отбираемого на П1 P1 = 0,039 МПа;
- отбираемого на П2 P2 = 0,117 МПа;
- отбираемого на П3 P3 = 0,244 МПа;
- отбираемого на П4 P4 = 0,424 МПа;
- за последней ступенью турбины PK = 0,004838 МПа.
Удельные расходы:
- пара d = 0,0012 кг/кДж;
4,320 кг/кВт ч.
- тепла q = 3,255 кДж/кДж;
2796,659 ккал/кВт ч.
- топлива b = 0,000111 кг/кДж;
0,4 кг/кВт ч.
Относительный внутренний КПД турбины ηoi = 0,794
Похожие материалы
Расчет и проектирование паровой турбины конденсационной паротурбинной установки типа К-19-3, 1
GnobYTEL
: 1 августа 2015
Введение
Описание конструкции турбины типа К-19-3,1
Расчетный режим работы турбины
Частота вращения ротора турбины
Способ регулирования
Регулирующая ступень
Проточная часть исходной двухвенечной ступени скорости
Расчет двухвенечной ступени скорости
Выбор расчетного варианта регулирующей ступени
Треугольники скоростей и потери энергии в решетках регулирующей ступени
Нерегулируемые ступени
Типы нерегулируемых ступеней
Ориентировочные параметры последней ступени
Ориентировочные параметры первой нер
222 руб.
Другие работы
Тепломассообмен ТГАСУ 2017 Задача 5 Вариант 38
Z24
: 4 февраля 2026
Определение плотности лучистого теплового потока между двумя параллельным плоскими стенками
Определить плотность лучистого теплового потока между двумя, параллельно расположенными, плоскими стенками, имеющими температуры t1, ºС и t2, ºС, а степени черноты поверхностей соответственно равны ε1 и ε2. Как изменится интенсивность теплообмена при наличии между стенками экрана, со степенями черноты с обеих сторон εэк = 0,025. Условия теплообмена считать стационарными. Теплопроводностью и конвектив
250 руб.
ГОСТ 13073-77 (СТ СЭВ 4821-84) Проволока цинковая. Технические условия
evelin
: 9 мая 2013
Настоящий стандарт распространяется на круглую цинковую проволоку, предназначенную для нанесения цинковых покрытий распылением.
4 руб.
Модернизация внутрискважинного оборудования для раздельной эксплуатации двух пластов Восточно-Северского месторождения-Дипломная работа-Оборудование для добычи и подготовки нефти и газа Внутрискважинное оборудовании для раздельной эксплуатации двух пласто
https://vk.com/aleksey.nakonechnyy27
: 28 февраля 2016
Модернизация внутрискважинного оборудования для раздельной эксплуатации двух пластов Восточно-Северского месторождения-Дипломная работа-Оборудование для добычи и подготовки нефти и газа
Внутрискважинное оборудовании для раздельной эксплуатации двух пластов
Аннотация
В дипломном проекте рассмотрены геологические условия Восточно-Северского месторождения, для данных условий выбран способ добычи нефти при помощи скважинной штанговой насосной установки (СШНУ). Было составлено техническое задание вну
3485 руб.
Структура металлургического предприятия с полным циклом производства
GnobYTEL
: 21 августа 2012
1. Введение .................................................................................................................3
2. Структура металлургического предприятия с полным циклом производства.5
3. Углеподготовительный цех...................................................................................8
4. Агломерационное производство……………………………………………….14
5. Огнеупорное производство.................................................................................23
6. Горно-обогатительно
20 руб.