Расчетная часть-Расчет насоса Н-6, 6а типа НКВ-210/200 и НКВ-360/200 установки АВТ-6-Курсовая работа-Дипломная работа-Оборудование для добычи и подготовки нефти и газа

Расчетная часть-Расчет насоса Н-6, 6а типа НКВ-210/200 и НКВ-360/200 установки АВТ-6-Курсовая работа-Дипломная работа-Оборудование для добычи и подготовки нефти и газа
2.2 Содержание расчета 17
2.2.1 Определение потребного напора 18
2.2.2 Расчет привода насоса 22
2.2.3 Расчет допустимой высоты всасывания 23
2.2.4 Расчет корпуса насоса 24
2.2.5 Расчет и выбор стальных канатов для строп

2.2.1  Определение потребного напора [1]
Среднюю скорость течения жидкости во всасывающем трубопроводе σвсас., м/с вычисляем по формуле

, (1)

где Q – подача через всасывающий трубопровод, Q =315 м3/ч;
d1 – внутренний диаметр всасывающего трубопровода, d1=0,3 м.



Среднюю скорость течения жидкости в напорном трубопроводе σнагн., м/с вычисляем по формуле



где d2 – внутренний диаметр напорного трубопровода, d2=0,2 м.



Среднюю скорость течения жидкости в напорном трубопроводе, идущем в колонну К-3 σнагн.1, м/с вычисляем по формуле


Среднюю скорость течения жидкости в напорном трубопроводе, идущем в АВЗ-12 σнагн.2, м/с вычисляем по формуле



     ДП. 150411. 00.00.00 ПЗ Лист
      
      18
Изм. Лит. Noдокумента Подпись Дата  



Критерий Рейнольдса Re, вычисляем по формуле

  , (2)

где ν – кинематическая вязкость перекачиваемой жидкости, ν = 1,3*10-6 м2/с.


Во всех трубопроводах устанавливается турбулентный режим течения жидкости, т.к. на всех участках Re >2300.
Коэффициент трения по длине трубопровода λ, вычисляем по формуле

, (3)

где Δ – шероховатость стенок, Δ=0,014 мм (1.табл.2).


     ДП. 150411. 00.00.00 ПЗ Лист
      
      19
Изм. Лит. Noдокумента Подпись Дата  

Потери напора на трение ∑hтр., м вычисляем по формуле

, (4)

где L – длина участка трубопровода, Lвсас.=30 м, Lнагн.=30 м, Lнагн.1=100 м, Lнагн.2=50 м.











Потери на преодоление местных сопротивлений ∑hмп, м вычисляем по формуле

, (5)

где ζ – коэффициент местного сопротивления (2. табл.2).
Потери напора h1-2, м вычисляем по формуле

     ДП. 150411. 00.00.00 ПЗ Лист
      
      20
Изм. Лит. Noдокумента Подпись Дата  

Потребный напор Hн, м вычисляем по формуле

, (6)

где h1 – геометрическая высота всасывания, h1=10 м;
h2 – геометрическая высота нагнетания, h2=28 м;
ρ – плотность перекачиваемой жидкости, ρ=720 кг/м3;
P1 – давление в емкости Е-3, P1=0,16*106 Па;
P2 – давление в колонне К-3, P2=0,8*106 Па.

2.1 Исходные данные
Марка насоса – НКВ 360/200 – С в 70УТТ У2 ТУ 26-02-766-84
Перекачиваемая среда – фракция НК-85o С
Температура среды – 80o С
Упругость паров фракции, pn – 0,105 МПа
Плотность среды, ρ – 720 кг/м3
Кинематическая вязкость, ν – 1,3*10-6 м2/с
Давление на свободную поверхность в питательной емкости, P1 – 0,16 МПа
Давление на свободную поверхность в колонне, P2 – 0,8 МПа
Давление гидроиспытания корпуса насоса, Pпр. – 7,5 МПа
Масса агрегата, m – 2235 кг
Подпор, h1– 10 м
Геометрическая высота нагнетания, h2 – 28 м