Все разделы / Нефтяная промышленность /
Страницу Назад
Поискать другие аналоги этой работы
(373 ) Расчетная часть-Расчёт конструкции уплотнения полируемого штока станка - скалки типа СКДТ8 – 3 – 4000 Комплекса оборудования для добычи нефти-Курсовая работа-Дипломная работа-Оборудование для добычи и подготовки нефти и газаID: 207910Дата закачки: 20 Марта 2020 Продавец: leha.nakonechnyy.2016@mail.ru (Напишите, если есть вопросы) Посмотреть другие работы этого продавца Тип работы: Диплом и связанное с ним Форматы файлов: Microsoft Word Описание: Расчетная часть-Расчёт конструкции уплотнения полируемого штока станка - скалки типа СКДТ8 – 3 – 4000 Комплекса оборудования для добычи нефти-Курсовая работа-Дипломная работа-Оборудование для добычи и подготовки нефти и газа-Текст пояснительной записки выполнен на Украинском языке вы можете легко его перевести на русский язык через Яндекс Переводчик ссылка на него https://translate.yandex.ru/?lang=uk-ru или с помощью любой другой программы для перевода 5 расчеты работоспособности......................................................... 21 5.1. Расчет необходимой мощности приводного электродвигателя......... 21 5.2 Расчет клиноременной передачи станка- качалки СКДТ8- 3- 4000... 22 5.3 определение сил трения в базовом и модернизированном устьевых сальниках……………………………………………………………………… Комментарии: 5 РОЗРАХУНКИ ПРАЦЕЗДАТНОСТІ 5.1. Розрахунок необхідної потужності привідного електродвигуна Вихідні дані: діаметр плунжера Dпл=38 мм; глибина свердловини H=1440мм; довжина ходу гирлового штока s=3м; частота ходів головки балансира n=11,9 хв-1. Потужність електродвигунів для верстатів-качалок може бути визначена за формулою Азинмаша в кВт за середньоквадратичним значенням тангенційних сил: (5.1) та (5.2) де N0 – втрати потужності холостого ходу верстата-качалки, N0 приймається у розмірі 5% від загальних втрат потужності; Dпл, H, s, n – мають такі розмірності та значення: Dпл = 38 мм, H = 1440 мм, s = 3м, n=11,9 хв-1; К0 – відносний коефіцієнт форми кривого крутного моменту на валу електродвигуна, що для верстатів-качалок із роторним урівноваженням визначається залежністю . (5.3) Тоді, ; Ка – поправковий коефіцієнт, який ураховує вплив деформації штанг і труб на величину середньоквадратичної потужності, приймаємо залежно від відношення довжини ходу плунжера до довжини ходу полірованого штока, що визначається за формулою: м,(5.4) де – довжина ходу точки підвісу штанг, у нашому випадку =3м; – площа перерізу плунжера, см2, у нашому випадку [11]. =11,34 см2; = – висота підйому нафти, приймається такою ж як глибина спуску насоса, оскільки динамічний рівень знаходиться біля прийому насоса,тоді = =1440 м; – середня площа перерізу штанг, складених зі ступенів, визначається: см2, (5.5) де та – площі перерізів насосних штанг діаметрами відповідно 22 мм та 19 мм [11]; – площа поперечного перерізу тіла вибраних насосно-компресорних труб із =89 мм. , згідно із додатком М =16,82 мм2. – модуль пружності матеріалу штанг, приймаємо = 2,1106 МПа. Оскільки , то з [11] приймаємо найближче стандартне значення Ка= 0,98. Для розрахунку вибираємо формулу (5.1), тоді: Тобто стандартний електродвигун, котрий установлюють на верстаті-качалці СКДТ8-3-4000 ( 22 кВт ), буде задовольняти умови [11]. 5.2 Розрахунок клинопасової передачі верстата-качалки СКДТ8-3-4000. Для верстатів-качалок СКДТ8-3-4000 [11] застосовується клинопасова передача, яка має такі характеристики: – тип ременя – В; – ширина ременя – 24 мм; – висота ременя – 14 мм; – максимальна кількість ременів – 6; – довжина ременя – 4000 мм. Кількість обертів шківа редуктора визначається за формулою: (хв-1), (5.2.1) де = 0,01 – коефіцієнт ковзання ременя; – діаметр шківа електродвигуна; в нашому випадку = 0,2655 м; – кількість обертів вала ротора електродвигуна за хвилину; за умовою = 1500 хв-1; – діаметр шківа редуктора; = 0,900 м. Звідси за формулою (5.2.1): хв-1. Швидкість руху ременів: м/с. (5.2.2) У клинопасових передачах швидкість руху ременів не повинна перевищувати 25 м/с. Тобто, така швидкість 20,84 м/с нас повністю задовольняє. Кут обхвату меншого шківа рахується за емпіричною формулою: . (5.2.3) Розрахункова потужність , кВт, що передається одним ременем, визначається з [11]. Її значення встановлюється шляхом вибору найближчої табличної величини – в нашому випадку воно складає величину = 10,9кВт. Допоміжний коефіцієнт для розрахованого кута обхвату складе: . (5.2.4) Мінімальна кількість ременів розраховується за формулою: , (5.2.5) де – коефіцієнт, який ураховує режим роботи верстата-качалки; в розрахунках приймаємо = 0,55. Тоді: . Приймаємо = 3 ременя. Кількість перегинів ременів за секунду: (с-1), (5.2.6) де =4 м – довжина приводного паса [11]. Ураховуючи, що значення не повинне перевищувати 40 с-1, такі умови нас задовольняють. 5.3 Визначення сил тертя в базовому та модернізованому устьових сальниках. Сили тертя в сальнику можна визначити за формулою: (5.3.1) де dу.ш. - діаметр устьового штока (38 мм); h – висота ущільнюючої набивки (300 мм у базового сальника устьового; 180 мм у сальника модернізованої конструкції); рб – тиск робочої рідини (8 МПа, згідно режиму роботи нафтової свердловини); k – коефіцієнт залежить від шорсткості поверхні штоку, матеріалу, манжет, виду робочої рідини. Під час розрахунку сили тертя в устьових сальниках приймають k=0,33. Розрахуємо сили тертя, які виникають між штоком та ущільнюючими поверхнями в базовому устьовому сальнику: Розрахуємо сили тертя, які виникають між штоком та ущільнюючими поверхнями в устьовому сальнику модернізованої конструкції: Рисунок 5.3.1 - Сальник устьовий СУС1-73-31 1 – відвід; 2 – гайка спеціальна; 3 – нижня втулка; 4 – кришка головки; 5 – ручка; 6 – втулка; 7 – кільце; 8 – кільце ущільнююче; 9 – головка шарова; 10 – набивка сальникова; 11 – кільце; 12 – втулка; 13 – кільце ущільнююче; 14 – гайка спеціальна; 15 – корпус; 16 – шток. Рисунок 5.3.2 - Сальник модернізованої конструкції ущільнення полірованого штока. 1 – відвід; 2 – гайка спеціальна; 3 – нижня втулка; 4 – кришка головки; 5 – ручка; 6 – ущільнююча манжета; 7 – розпірна втулка; 8 – головка шарова; 9 – гайка накидна; 10 – набивка сальникова; 11 – втулка; 12 – корпус; 13 – шток. Згідно приведених розрахунків Qс.баз.>Qс.мод., тобто сили тертя, які виникають між штоком та ущільнюючими поверхнями сальника модернізованої конструкції менші. Отже, можна зробити висновок, що проведення модернізації конструкції ущільнення полірованого штока верстата – качалки є доцільним, так як зменшення сил тертя під час роботи сальника збільшить довговічність та між ремонтний цикл сальника. Размер файла: 1,4 Мбайт Фаил: ![]()
Коментариев: 0 |
||||
Есть вопросы? Посмотри часто задаваемые вопросы и ответы на них. Опять не то? Мы можем помочь сделать! Некоторые похожие работы:К сожалению, точных предложений нет. Рекомендуем воспользваться поиском по базе. |
||||
Не можешь найти то что нужно? Мы можем помочь сделать! От 350 руб. за реферат, низкие цены. Спеши, предложение ограничено ! |
Вход в аккаунт:
Страницу Назад
Cодержание / Нефтяная промышленность / Расчетная часть-Расчёт конструкции уплотнения полируемого штока станка - скалки типа СКДТ8 – 3 – 4000 Комплекса оборудования для добычи нефти-Курсовая работа-Дипломная работа-Оборудование для добычи и подготовки нефти и газа