Страницу Назад
Поискать другие аналоги этой работы

1590

Механизация возделывания зерновых в СПК«Великополье» с модернизацией предохранительного механизма плуга ПГП-3-40 (дипломный проект)

ID: 204857
Дата закачки: 02 Декабря 2019
Продавец: Shloma (Напишите, если есть вопросы)
    Посмотреть другие работы этого продавца

Тип работы: Диплом и связанное с ним
Форматы файлов: КОМПАС, Microsoft Word
Сдано в учебном заведении: БГАТУ

Описание:
СОДЕРЖАНИЕ

ВВЕДЕНИЕ
1. ХАРАКТЕРИСТИКА СПК «Великополье»
1.1 Характеристика хозяйственной деятельности хозяйства
1.1.1 Общие сведения о хозяйстве
1.1.2 Природно-климатические условия
1.1.3 Состояние отрасли растениеводства
1.1.4 Показатели отросли животноводства
1.1.5 Показатели технической оснащенности хозяйства и уровня
механизации работ
1.2 Краткие сведения об агротехнике возделывания озимой ржи.
2. ОБОСНОВАНИЕ ТЕМЫ ДИПЛОМНОГО ПРОЕКТА
2.1 Агротехнические требования при вспашке
2.2 Анализ конструкций предохранительных механизмов плугов
2.3 Описание выбранной технологической схемы и
конструкции проектируемой машины
3. РАСЧЕТНАЯ ЧАСТЬ
3.1 Технологические расчеты
3.2 Прочностные расчеты
3.2.1 Расчет оси предохранительного механизма
3.2.2 Проверочный расчет грядиля плуга на изгиб
3.2.3 Расчет резьбового соединения крепления стержня к втулке
3.3 Расчет операционно-технологической карты на вспашку
3.4 Расчет энергетических показателей
4. БЕЗОПАСНОСТЬ ЖИЗНЕДЕЯТЕЛЬНОСТИ
4.1 Безопасность жизнедеятельности на производстве
4.1.1 Анализ состояния охраны труда в СПК «Великополье»
4.1.2 Требования безопасности при возделывании озимой ржи
4.1.3 Расчет продольной и поперечной устойчивость агрегата
МТЗ 82 + модернизируемый плуг
4.1.4 Требование пожарной безопасности при
функционировании объектов
4.2 Экологическая безопасность
4.3 Безопасность жизнедеятельности в условиях
чрезвычайной ситуации
4.3.1 Оценка химической обстановки
5. ЭКОНОМИЧЕСКИЕ РАСЧЕТЫ
5.1 Технико-экономические показатели конструкторской
разработки
5.2 Расчёт производительности агрегата и годового объёма работы
5.3 Расчёт трудозатрат и роста производительности труда
5.4 Материалоёмкость процесса
5.5 Энергоёмкость процесса
5.6 Расход топлива
5.7 Капиталоёмкость процесса
5.8 Расчёт эксплуатационных затрат и их экономии
5.9 Расчёт эффективности капитальных вложений
ЗАКЛЮЧЕНИЕ
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННЫХ ИСТОЧНИКОВ
ПРИЛОЖЕНИЕ


3. РАСЧЕТНАЯ ЧАСТЬ

3.1 Технологические расчеты

Сопротивление почвы, возникающее при работе плужного корпуса на его рабочей поверхности и на лезвии лемеха, не приводится к одной равнодействующей силе. Однако в каждой плоскости проекций суммарное воздействие на корпус элементарных сил сопротивления почвы может быть представлено одной результирующей силой определенной величины и направления. Значения этих сил определяют пространственным дина-мометрированием плужного корпуса при работе последнего без полевой дос-ки.










Рис. 3.1 Схема действия силы

В горизонтальной плоскости (рис. 3.1) на корпус действует сила , образующая с осью угол . Величина угла у стандартного корпуса культурной формы в зависимости от свойств почвы может изменяться в пре-делах .
Сила пересекает лезвие лемеха на расстоянии , равном ширины захвата корпуса. Проекция силы на ось ровна

,    (3.1)

где - к.п.д. плуга, среднее значение которого равно 0,7;
- удельное сопротивление почвы, =43 кн/мм2.
- глубина вспашки, м;
- ширина захвата плужного корпуса, м.


Для определения проекции используют зависимость
    (3.2)
или

кН
В вертикальной плоскости проекций на корпус действует сила , обра-зующая угол с осью (рис. 3.2 а)









Рис. 3.2 Схема действия сил при значении угла :
а – положительных; б – отрицательных.

На плотных почвах при работе плуга с затупленным лемехом угол может иметь отрицательный знак (рис. 3.2 б). При расчетах угол принимаем 120. Вертикальная сила
     (3.3)
кН.
Расстояние , равно примерно глубины пахоты при поло-жительных и при отрицательных значениях угла .


Рис. 3.3 Схема действия силы при значениях угла
; а – положительных, б – отрицательных.

Сила , действующая на корпус в поперечной плоскости проекций (рис 3.3), ровна геометрической сумме сил и

     (3.4)

кН
Направление силы характеризуется величиной угла , значение которого равно
      (3.5)


Расстояние от носа лемеха до прямой, являющейся продолжением силы , равно примерно 1/2 глубины пахоты при положительных (рис. 3.3 а) и 3/4 глубины при отрицательных значениях угла (рис. 3.3 б).
Усилие срабатывания предохранителя должно быть больше максимального неаварийного значения тягового сопротивления рабочего органа машины на наиболее уплотненных участках обрабатываемого поля. Динамометрирование плужных корпусов в нормальных условиях работы, показывает, что на внешне однородном поле кратковременные максимальные значения тягового сопротивления корпуса ( ) превышают среднее значение примерно в 2 раза. Основываясь на выше изложенном определим усилия срабатывания предохранительного устройства плужного корпуса
,      (3.6)
где - среднее значение тягового сопротивления корпуса плуга на данном поле.
кН

Определим усилие действующее на пневмокамеру при наезде корпуса плуга на препятствие:
Для расчетов пренебрегаем малым моментом силы G (веса секции), а так же будем полагать что реакция стопора грядиля определим усилие R в рычаге предохранителя, которое необходимо чтобы удержать грядиль, при встрече корпуса плуга с препятствием, без учета пневмокамеры















Рис. 3.4 Схема к определению усилия создаваемого камерой


      (3.7)

кН
Зная усилия R, определим силу создаваемую камерой кН
Так как давление воздуха внутри камеры вычислить теоретически сложно из-за деформации резиновой оболочки, оно определяется практическим путем. При проведении испытаний аналогичных конструкций оно составило 0,25…0,67 мПа в зависимости от плуга и свойств почвы (Венгерские аналоги). Есть возможность подключения пневмокамер к компрессору трактора. Компрессор трактора МТЗ-82 создает максимальное давление 0,63 мПа, а значит обеспечит работу пневмокамер. Проанализировав данные можно сделать вывод, что в нашем случае давление в камере будет составлять примерно 0,35…0,45 мПа.

Оборот пласта и соотношение его размеров. Процесс воздействия ле-меха и отвала на пласт сводится к следую¬щим фазам. Лемех подрезает снизу пласт, имеющий размеры а (глуби¬на пахоты) и b (ширина захвата корпуса). При этом пласт заходит на лемех и одновременно поворачивается в сторону борозды. Условно при¬нимают, что пласт не деформируется и его размеры а и b не изменяются. Тогда можно считать, что пласт в своем последовательном перемещении сначала поворачивается относительно ребра А (рис. 1), а после того, как примет вертикальное положение — относительно ребра D1. Пово-рачиваясь, пласт доходит до ранее уложенных пластов и опускается на них.
Определим, на каком расстоянии расположатся точки C2, С\'2 стыка пластов.





а)

           б)
Рис. 3.5 Схема оборота пласта корпусом:
а – без предплужника; б – предельное положение пластов.
Как видно из рисунка 3.4, а, расстояние между ребрами D1 и D2 (на рисунке даны проекции ребер) равно ширине пласта B, а треугольники D1C2E и D1A’2D2 равны. В равных треугольниках против равных углов лежат равные стороны. Тогда имеем:
      (3.8)
Так как D 2A\'2 = а, то С2Е — а, т. е. точки стыка пластов расположены на расстоянии глубины пахоты от дна борозды.
Пласты, уложенные корпусом, не должны обратно отваливаться после прохода плуга. Устойчивость уложенных пластов будет обеспече¬на, если линия действия силы тяжести Gп пласта будет расположена справа от точки D2 его опоры. Предельно устойчивым будет такое поло¬жение, при котором диагональ D1B2 (рис. 1, б) станет вертикальной.
Из подобия треугольников D1B2C2 M -D1A\'2D\'1 имеем:

      (3.9)
или
      (3.10)
Принимая = К, получим следующее биквадратное уравнение:
       (3.11)

Решая это уравнение, найдем, что его действительный корень К=1,27.
В нашем случае К=2,1-2,8
Принятая схема оборота пласта является условной, в действительно¬сти пласт деформируется. Особенно это наблюдается на рыхлых, малосвязных почвах. Указанная условность близка к действительному про¬цессу только на связных почвах. Она позволяет решить вопрос о геомет¬рических соотношениях пласта и наметить их предельную величину.

3.2 Прочностные расчеты

3.2.1 Расчет оси предохранительного механизма

Произведём расчеты оси предохранителя, с помощью которого последний соединяется с грядилем корпуса плуга. Расчетные напряжения определим из условий прочности (рис.3.6)
на смятие
    (3.12)
на срез
     (3.13)

где F - сила вызывающая смятие, срез, Н;
А – площадь смятия, среза, мм2.















Рис 3.6 Схема для расчета оси предохранителя
Смятие оси будет происходить по прямой 1-3.
Площадь смятия определим по формуле
,     (3.14)

где - диаметр втулки, мм;
- толщина втулки, мм;
- число стыков,

мм
мПа

Площадь среза определим по формуле
,     (3.15)

Срез оси происходит по прямой 1-2

мм2
мПа

3.2.2 Проверочный расчет грядиля плуга на изгиб

Грядиль испытывает изгибающий момент от тягового сопротивления корпуса Pд=4,6 кН.
Определим максимальное значение изгибающего момента, действую-щего на грядиль в виде консольно защемлённой балки (рис. 3.7).













Рис. 3.7 Схема по определению нагруженности грядиля

     (3.16)
где мм,
Н•мм

По известному сечению грядиля можно определить максимальный допустимый изгибающий момент.
В нашем случае он определяется:

, Н•мм,     (3.17)

где - допустимый изгибающий момент, Н•мм;
  - допустимые напряжения на изгиб, Н/мм2.
b, h- соответственно ширина и высота прямоугольной стойки b=40мм, h=90мм
1260104 Н•мм.

Таким образом 1260&#61655;104 <304&#61655;104, т.е. и грядиль выдерживает нагрузки в 4 раза превышающие сопротивление корпуса.

3.2.3 Расчет резьбового соединения крепления стержня к втулке

Стержень крепится гайкой М24 к втулке.
При затяжке гайки в ней возникает максимальная сила F:

, Н      (3.18)

где - внутренний диаметр резьбы, мм;
  - предел текучести материала гайки, Н/мм2.
Н.

Момент затяжки болта определяется:

, Н•мм,    (3.19)

где   - коэффициент трения стали о сталь, ;
- приведенные угол трения, град, ,   (3.20)
- коэффициент трения в резьбе:

.

Тогда ;
- средний диаметр опорной поверхности гайки, мм.



Необходимое усилие на ключе при затяжке определяется:
,      (3.21)
где   - длина рукоятки стандартного ключа, ;
Н.
Проверим витки болта и гайки на смятие и срез (рис. 4.2)



Рис. 3.8 Схема резьбового соединения

d - наружный диаметр резьбы; d1 – внутренний диаметр резьбы; d2 – средний диаметр резьбы; Р - шаг резьбы; F – сила затяжки болта.
Среднее смятие в резьбе определим по формуле:
,     (3.22)
где   - число витков по длине свинчивания, шт.
,      (3.23)
- длина свинчивания, Н=24 мм;
- шаг резьбы, Р=3 мм;
шт,
- внутренний диаметр резьбы, мм;
- средний диаметр резьбы, мм;
- наружный диаметр резьбы, мм;
- коэффициент неравномерности нагрузки по виткам резьбы с учетом пластических деформаций.
По ГОСТ 9150-59 мм, мм, мм, , для стали 35 , где Н/мм2 .
Тогда
Н/мм2.
Н/мм2.

Условие: 18,3<256 Н/мм2 показывает о способности резьбового соедине-ния надежно работать на смятие.
Касательные напряжения среза резьбы определяются: - для оси

,     (3.24)
где  R=0,8 для метрической резьбы,

Н/мм2;
- для гайки:
,    (3.25)

Н/мм2;

Болт и гайка изготовлены из стали 35:

Н/мм2    (3.26)
      (3.27)
      (3.28)

Это указывает на надежность работы соединения.


3.3 Расчет операционно-технологической карты на вспашку

Организационная технология – это комплекс агротехнических, технических, организационных и экономических правил по высокопроизводительному использованию машинных агрегатов обеспечивающих высокое качество полевых механизированных работ. Для конкретных условий разрабатывают операционные технологии по отдельным видам работ и рабочим участкам, и представляют их в форме операционно-технологических карт. Разработаем операционно-технологическую карту для вспашки почвы. Исходные данные представлены в табл. 2.1.
Таблица 2.1
Исходные данные

Показатели
 Значения

Площадь поля, га
Длина гона, м
Тип почвы
Удельное сопротивление, кПа
Средний уклон местности, град.
Сроки и продолжительность работ
Влажность почвы, %
Состав агрегата
 100
400
Дерново-подзолистая
43
3
17.08 – 21.08 Др=5дней
27
MTЗ-82+ПГП-3-40

Скоростной режим устанавливают с учетом загрузки двигателя, пропускной способности машины и количества выполняемых работ. Рабочая скорость движения должна находиться в интервале агротехнических возможных скоростей т.е.


По табл. 2.5 ([3], стр. 49) выбираем агротехнически допустимую скорость движения для вспашки, которая составит
Рабочую скорость движения агрегата определим по формуле 3.29 ([3] стр.74)
     (3.29)
где - теоретическая скорость движения, м/с; - буксова-ние движителей, %. Эти данные берутся из годовой характеристики для данного фона при (табл. 1.8…1.28 [3] стр. 30); - радиус качения колесами (табл. 1.2 [3] стр. 10), м; - номинальная частота вращения коленчатого вала двигателя (табл. 1.2…1.3 [3] стр. 10), с-1; - передаточное число трансмиссии по данной передаче, на IV передаче.
Действительная частота вращения коленчатого вала определяется по уравнению 3.30 ([2], стр. 74)
    (3.30)
где - максимальная частота вращения коленчатого вала двигателя на холостом ходу, = 39,7 (табл. 1.1 [3]); - сила, не используе-мая по сцеплению, кН; - сила, не используемая по условиям за-грузки трактора, кН; - сопротивление агрегата, кН.
Тяговое сопротивление плуга определим по формуле 3.31 ([3] стр. 69).
   (3.31) 
где - удельное сопротивление почв при вспашке, =43 кН/м2, - глубина вспашки, =0,22м, - ширина захвата плужного корпуса, =0,35м; -число корпусов, =3; - поправочный коэффициент, учитывающий вес почвы на корпусах плуга, =1,2 ([3], с. 69); - вес плуга, =7,65кН; =3 градуса – уклон местности.
Подставляя исходные данные в формулу 3.31, получим
кН
Номинальная касательная сила тяги подсчитывается по формуле 3.32 ([3], стр. 9)
,     (3.32)
где - номинальная эффективная мощность двигателя, =58,9 кВт; - передаточное отношение трансмиссии от коленчатого вала двигателя к оси ведущих колёс трактора, =49; - механический КПД трансмиссии трактора, -радиус качения колеса или радиус начальной окружности ведущей звездочки =0,483м; - частота вращения коленчатого вала двигателя при номинальном скоростном режиме, =36,7с-1.
Все необходимые для расчета значения исходных данных принимаем по техническим характеристикам трактора МТЗ-82 из табл. 1.2 ([3] стр. 10).
Механический КПД трансмиссии определяется по следующей зависимости
     (3.33)
где - соответственно механические КПД одной пары цилиндрических и конических зубчатых колёс трансмиссии трактора, =0,98, =0,96 (табл. 1.4 [3] с. 18); - соответственно число пар цилиндрических и конических зубчатых колёс, находящихся в зацеплении, (табл. 1.2 [3] с. 10)
Тогда

Номинальная касательная сила тяги

кН

Сила сцепления (кН) для колесных тракторов со всеми ведущими колёсами определяется по формуле 3.34 ([3] с. 15)
,    (3.34)
где - эксплуатационный вес трактора, = 37 кН (табл. 1.2 [3] стр. 10): - угол наклона местности, =3о; - коэффициент сцепления движетелей с почвой, =0,5 (табл. 1.7 [3] стр. 30).
Подставляя данные в формулу 3.34 получим
кН
При недостаточном сцеплении движетелей трактора ( , т.е. ) пределом движущей силы является номинальная сила сцепления трактора с почвой , т.е. =18,47 кН.
Сила не используется по сцеплению
кН.
Сила (кН) не используется по условиям загрузки, трактора определяется по формуле 3.35 ([3] стр. 20)
,     (3.35)
где - номинальное тяговое усилие трактора при движении на заданной передаче, кН; - сопротивление рабочих машин агрегата, т.е. , кН.
При недостаточном сцеплении движетелей трактора с почвой определяется по формуле 3.36 ([3] стр. 20)
,      (3.36)
где - номинальная касательная сила тяги, кН; - сопротивление качению трактора, кН; - сопротивление подъему, кН.
Сопротивление (кН) качению трактора определяется по формуле 3.37 ([3] стр. 19)
,      (3.37)
где - эксплуатационный веем трактора, кН; - коэффициент сопротивления качению трактора, =0,10 (табл. 1.7 [3] стр. 19).
Подставляя эти данные в формулу 3.37 получим
кН
Сопротивление (кН) подъему трактора определяется по формуле 3.38 ([3] стр. 20)
кН  (3.38)
Подставляя исходные данные в формулу 3.36 получим
кН.
По формуле 3.35 определим , получим
кН
Действительная частота вращения коленчатого вала по формуле 3.30 будет ровна
с-1

Теоретическая скорость (м/с) движения трактора ровна

м/с
Рабочая скорость движения агрегата по формуле 3.29 будет ровна

м/с
Коэффициент использования тягового усилия трактора по формуле 3.33 ([3] стр. 78) будет равен
     (3.39)
Коэффициент загрузки двигателя по мощности по формуле 3.40 ([2] стр. 79)
      (3.40)
Мощность на которую загружен двигатель на рабочем режиме, определяется по формуле 3.41 ([3] стр. 79)
кВт (3.41)
Тогда по формуле 3.40 получим


Коэффициент загрузки двигателя при движении на холостом ходу агрегата
      (3.42)

     (3.43)
где - сопротивление качению машины на холостом ходу с учетом за-трат на преодоление подъема, кН
- скорость холостого хода агрегата, м/с (обычно )
- КПД, учитывающий потери на буксование при холостом ходе агрегата,
Сопротивление (кН) качению определим по формуле
     (3.44)
Получим
кН

кВт
Коэффициент загрузки двигателя при движении на холостом ходу агрегата



Способ движения выбираем вразвал. Радиус поворота агрегата (м) принимаем 5м ([3] стр.94).
Определим длину выезда агрегата по формуле
     (3.45)
где - кинетическая длина агрегата, м.
     (3.46)
где - кинематическая длина трактора, м;
- кинематическая длина сцепки, м.
- кинематическая длина машины, м.
По таблице 3.6 ([3] стр. 93) выбираем =1,2 м, =2,6 м
Длина выезда
м   (3.47)
Ширину поворотной полосы определим по формуле
     (3.48)
получим
м
Принимаем кратным , т.е. м
Рабочая длина гона определяется по выражению
      (3.49)
где - общая длина гона (участка), м
м
Оптимальная ширина загона м

    (3.50)
где - рабочая длина гона, м;
- рабочая ширина захвата, м;
- радиус поворота, м.
      (3.51)
- конструктивная ширина захвата машины, м;
- коэффициент использования конструктивной ширины захвата,
м

м

Принимаем кратным , т.е. м
Важнейшей характеристикой выбранного способа движения, влияющий на производительность агрегата, является коэффициент рабочих ходов.
Коэффициент рабочих ходов определяем по формуле
   (3.52)



Средняя длина холостого поворота
     (3.53)
м
Подготовка поля заключается в определении количества загонов на участке, разбивка участка на загоны, отбивка поворотных полос, установлении места заезда.
Показатели организации выполнения заданной операции включают: производительность за час и смену; расход топлива и затраты труда на единицу выполненной работы. При определении указанных показателей применяют: длительность смены ч, подготовительно-заключительное время

    (3.54)

где - время на проведение ежесменного ТО трактора или машины ( =0,52 ч);
- время подготовки агрегата к переезду ( =0,05 ч);
- время на переезды в начале и в конце смены ( =0,43 ч);
- время на получение наряда и сдачу работы ( =0,07 ч);
- время на техническое обслуживание агрегата в период смены ( =0,17…0,5 ч в зависимости от сменности агрегата);
- время регламентированных перерывов на отдых и личные надобности обслуживающего персонала =0,42…0,67 ч.

ч
Время цикла одного круга в часах определяем по формуле
  (3.55)
где - время остановок на технологическое обслуживание агрегата, приходящегося на один круг, ч.
ч
Количество циклов работы агрегата за смену определяют по формуле
   (3.56)

Принимаем =49
Действительное время смены по элементам может быть представлено в следующем виде:
    (3.57)
где
     (3.58)
- чистое рабочее время смены, для кинематического цикла, ч.
ч
     (3.59)
- время холостых поворотов за смену для кинематического цикла, ч.
ч
ч
Коэффициент использования времени смены
      (3.60)

Производительность агрегата за цикл
     (3.61)
га
Производительность агрегата за час
    (3.62)
га
Производительность агрегата за действительное время смены
   (3.63)
га
Производительность агрегата за смену
     (3.64)
га
Расход топлива на единицу выполненной агрегатом работы определяется отношением количества израсходованного за смену топлива (кг/см) к производительности агрегата за действительное время смены .
Таким образом, погектарный расход топлива кг/га на работу агрегата

    (3.65)

где , , - значение среднего часового расхода топлива соот-ветственно при рабочем ходе, на холостых поворотах и переездах во время остановок агрегата с работающим двигателем, кг/ч;
, , - соответственно за смену рабочее время, общее время на повороты и время на остановки агрегата, ч.
Продолжительность остановок в часах:

    (3.66)
Часовой расход топлива по режимам работы двигателя, кг/ч:

    (3.67)
    (3.68)
     (3.69)
- часовой расход топлива при номинальной эффективной мощности двигателя, кг/ч;
- при холостом ходе двигателя,
кг/ч
кг/ч
кг/ч
ч
Погектарный расход топлива

кг/га

Затраты труда на единицу выполненной работы определяется из выражения
   (3.70)

где , - количество механизаторов и вспомогательных рабочих, обслуживающих агрегат, чел.
ч.

3.4 Расчет энергетических показателей

Расчет энергетических показателей произведен в разделе «3.4 Расчет операционно-технологической карты на вспашку» данной пояснительной записки. Приведем результаты расчетов.
Тяговое сопротивление плуга составило кН.
Коэффициент использования тягового усилия трактора
Коэффициент загрузки двигателя по мощности на рабочем ходе агрегата , на холостом ходу агрегата .




Комментарии: Учреждение образования
«БЕЛОРУССКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ АГРАРНЫЙ
ТЕХНИЧЕСКИЙ УНИВЕРСИТЕТ»





Кафедра сельскохозяйственные машины








РАСЧЕТНО-ПОЯСНИТЕЛЬНАЯ ЗАПИСКА

К ДИПЛОМНОМУ ПРОЕКТУ


На тему: Механизация возделывания зерновых в СПК«Великополье» с модернизацией предохранительного
механизма плуга ПГП-3-40







Дипломника Акунец Игорь Владимирович


Минск 2005 г.



Размер файла: 3,7 Мбайт
Фаил: Упакованные файлы (.rar)

   Скачать

   Добавить в корзину


    Скачано: 1         Коментариев: 0


Есть вопросы? Посмотри часто задаваемые вопросы и ответы на них.
Опять не то? Мы можем помочь сделать!

Некоторые похожие работы:

К сожалению, точных предложений нет. Рекомендуем воспользоваться поиском по базе.

Не можешь найти то что нужно? Мы можем помочь сделать! 

От 350 руб. за реферат, низкие цены. Просто заполни форму и всё.

Спеши, предложение ограничено !



Что бы написать комментарий, вам надо войти в аккаунт, либо зарегистрироваться.

Страницу Назад

  Cодержание / Сельское, лесное хозяйство и землепользование / Механизация возделывания зерновых в СПК«Великополье» с модернизацией предохранительного механизма плуга ПГП-3-40 (дипломный проект)
Вход в аккаунт:
Войти

Забыли ваш пароль?

Вы еще не зарегистрированы?

Создать новый Аккаунт


Способы оплаты:
UnionPay СБР Ю-Money qiwi Payeer Крипто-валюты Крипто-валюты


И еще более 50 способов оплаты...
Гарантии возврата денег

Как скачать и покупать?

Как скачивать и покупать в картинках


Сайт помощи студентам, без посредников!